Корпус аппарата

При размещении лопаток в корпусе аппарата, в котором осуществляется поворот струи, можно руководствоваться следующим (рис. 1.45, б) [c.48]

Рис. 3.8. Схема закрученного потока в корпусе аппарата

Вариант II — расширенное входное отверстие при узком подводящем участке. В том случае, когда сечение подводящего участка меньше сечения входного отверстия (ширины корпуса аппарата), подвод потока может быть осуществлен с установкой в расширенном участке подводящего канала перед входом в аппарат соответствующей распределительной решетки, а после входа в аппарат — направляющих лопаток или пластинок. [c.197]

Практически полное выравнивание потока по сечению рабочей камеры аппарата достигается путем установки за решеткой в корпусе аппарата такой же системы направляющих лопаток, что и в предыдущем варианте. Удовлетворительное распределение скоростей по сечению рабочей камеры получается также и при установке в корпусе аппарата направляющих пластинок, однако степень равномерности получается существенно меньшей. [c.197]

Вариант III —узкое входное отверстие аппарата. При входе потока в аппарат через отверстие шириной, меньшей ширины корпуса аппарата, поток не только направляется к задней стенке, но и распределяется неравномерно по ширине рабочей камеры. Система направляющих лопаток или пластинок без дополнительных распределительных устройств в этом случае не обеспечивает раздачу потока по ширине. [c.198]

Ввод потока в аппарат через наклоненный патрубок. Растекание струи но сечению рабочей камеры аппарата при вводе потока вниз через патрубок под углом 45° (рис. 8.7) практически мало отличается от рассмотренного ранее при входе потока вниз через плавный отвод под углом 90°. Если поток вводится вниз под углом 45° к горизонту, то, как и при угле-90°, струя направляется к днищу аппарата, по которому растекается радиально, но несимметрично. Достигая стенок корпуса аппарата, жидкость поднимается вдоль этих стенок в виде кольцевой струи. До начала [c.208]

Кольцевой (периферийный) ввод потока в аппарат. Для многих аппаратов конструктивно лучше осуществлять ввод потока периферийно, по кольцу, опоясывающему начальный участок корпуса аппарата. Такой ввод потока был подробно исследован на описанной модели аппарата круглого сечения с отношением площадей Р /Ро 16. При этом необходимо было уточнить вопрос о том, существенно ли выполнение подводящего кольца с переменным сечением или оно может иметь постоянное [c.210]

Исследования показали, что при кольцевом (периферийном) вводе потока в аппарат движение жидкости значительно сложнее, чем при обычном боковом. Струя, поступая в кольцо и взаимодействуя со стенкой корпуса аппарата, разделяется на две части, обтекает эту стенку и устремляется по инерции в противоположный конец кольца. Отсюда через щели в стенке корпуса аппарата она выходит в его полость. При этом создаются условия для двойного винтового (вихревого) движения (рис. 8.8, а). В результате распределение скоростей по сечению рабочей камеры аппарата получается неравномерным (Ai = 1,8-н2, табл. 8.3). Закручивание потока столь значительное, что сохраняется даже после установки в начале рабочей камеры плоской решетки. Поэтому и за решеткой неравномерность распределения вертикальных составляющих скоростей не устраняется (Л = = 1,5- 2,0). Только после наложения на плоскую решетку спрямляющего устройства в виде ячейковой решетки, устраняющей закручивание потока, достигается практически полное выравнивание скоростей по всему сечению (М — 1,08ч-1,10). Опыты показывают, что установка одного спрямляющего устройства без плоской решетки неэффективна (см. рис. 8.8, б), так как вследствие малого сопротивления это устройство не может выравнять скорости по величине. [c.213]

Таким образом убеждаемся, что кольцевой подвод с дискретными щелями во внутренней стенке кольцевого канала, снабженного козырьками-отражателями, обеспечивает вполне равномерное распределение скоростей в сечении 1—] корпуса аппарата и в случае узла изоляции коронирующей системы электрофильтров — совершенно равномерное распределение скоростей в выходном сечении 2—2 этого узла. [c.216]

Направляющие лопатки, устанавливаемые в корпусе аппарата за входом, не улучшили условий течения. Коэффициент неравномерности при этом получился даже несколько большим (Мк = 1,40), а пульсации потока и изменение распределения скоростей во времени сохранились. Применение за направляющими лопатками одной и особенно двух перфорированных решеток или одной уголковой решетки привело практически к полному выравниванию скоростей по трубным электродам (Мк= 1,11 1,03 и 1,08 соответственно) и устранению неустойчивости потока. [c.253]

Из приведенных результатов видно, что направляющие лопатки можно заменить одной разделительной стенкой, установленной по оси входа на все или половину сечения корпуса аппарата (Мк — 1,02 и 1,03). [c.253]

С целью устранения закручивания потока на входе в корпус аппарата были установлены пять направляющих лопаток 7. В этом случае с одной уголковой решеткой с / = = 0,26 получились вполне удовлетворительные результаты (Мк = 1,16). [c.260]

Все приведенные выше теплообменные устройства с проницаемым высокотеплопроводным заполнителем в каналах или межтрубном пространстве (см. например, рис. 1.3 и 1.10) могут быть использованы для организации фазового превращения потока теплоносителя. Отметим некоторые наиболее интересные конструкции испарительного элемента для сброса теплоты, подводимой к сплошной поверхности. В конструкции, показанной на рис. 1.11,д, охлаждающая жидкость распределяется по каналам 2 и при движении сквозь пористую матрицу 3 в окружающее пространство она поглощает теплоту и испаряется. Если такое устройство размещено в отверстии корпуса аппарата перед воздухозаборником реактивного двигателя, то в качестве испаряющейся жидкости можно использовать горючее последнего. В другом испарительном элементе пористое покрытие на теплоотдающей поверхности не имеет каналов, но выполнено трехслойным, с различной проницаемостью боковых и среднего слоев, причем последний имеет наиболее высокое гидравлическое сопротивление (см. рис. 1.11, 6). Охлаждающая жидкость распределяется по теплоотдающей поверхности стенки 1 внутри примыкающего к ней слоя 4 высокой проницаемости. Далее направления потоков теплоты и испаряющейся жидкости в пористой структуре совпадают — по нормали от теплопередающей поверхности. [c.14]

Вид поставки — лист толстый ГОСТ 5520—79, ГОСТ 19903—74. Назначений — фланцы, днища, цельнокованые и сварные барабаны паровых котлов, полумуфты, корпуса аппаратов и другие детали котлостроения и сосудов, работающие под давлением и при температуре до 450 С. [c.89]

Назначение — корпуса аппаратов, днища, фланцы и другие сварные детали, работающие под давлением при температурах от —40 до +475 С. [c.104]

Рис. 1.8. Способы соединения люков и штуцеров с корпусами аппаратов

Первопричиной хрупких разрушений нефтегазохимической аппаратуры является сложность напряженного состояния металла конструктивных элементов корпуса аппарата объемность напряженного состояния, особенно в местах концентраторов напряжений пониженные (хладноломкость) или повышенные (химическая неоднородность и ползучесть) температурные условия эксплуатации и повышенные эксплуатационные нагрузки. [c.93]

При отсутствии видимых следов коррозии замер толщины стенок должен проводиться для всех несущих элементов корпуса аппарата (обечаек и днищ). Контроль толщин стенок штуцеров производится выборочно для патрубков диаметром > 100 мм. [c.248]

Замер твердости проводится в 2-3 точках обечаек и днищ, а также на продольных стыковых швах корпуса аппарата. [c.249]

Для оценки фактической нагруженности оборудования при необходимости выполняются расчеты основных несущих элементов корпуса аппарата и штуцеров с учетом их фактических толщин по результатам обследования. Расчеты выполняются по действующим нормативно-техническим документам. [c.250]

В. Разрушение обечайки корпуса аппарата с трещиной происходит при выполнении условия разрушения по параметру статической трещиностойкости оцр [c.299]

Г. Разрушение обечайки корпуса аппарата с трещиной происходит при выполнении определенного условия по коэффициенту интенсивности деформаций К [c.299]

Недостаточное совершенство НД, в частности, по нормированию остаточного ресурса нефтегазохимического оборудования, объясняется тем, что они базируются в основном на критериях статической прочности бездефектного металла. Между тем, в процессе эксплуатации в металле конструктивных элементов происходит постепенное накопление необратимых повреждений и по истечении определенного времени возможны разрушения. Процессы накопления повреждений в металле усиливаются в зонах концентрации напряжений, которыми являются дефекты металлургического, строительномонтажного и эксплуатационного характера, а также зоны геометрических конструктивных концентраторов в местах приварки днищ, переходов, патрубков штуцеров в корпус аппарата. При этом особую опасность представляют трещиноподобные дефекты холодные и горячие трещины, непровары и подрезы швов, механические (царапины) и коррозионные (стресс-коррозия) повреждения и др. [c.328]

Углеродистая сталь обыкновенного качества обозначается марками СтО, Ст1 и т. д. доСтб. Цифра в обозначении носит чисто условный характер, но соответствует либо определенному составу, либо механическим свойствам, либо и тем и другим вместе. Стали марки СтО, Ст1 и Ст2 применяют для изготовления корпусов аппаратов, труб, строительных конструкций СтЗ, Ст4 — крепежных изделий (болтов, гаек, шпилек и т. д.), Ст5, Стб используют для изготовления валов, шестерен, шпонок и т. п. Пример условного обозначения Ст4 ГОСТ 380—71 . [c.286]

Практически за расстояние х можно принимать сумму промежутков между предыдущими лопатками, т. е. х = 0,5 (ai + a ) i. Если по конструктивным или другим соображениям длину лопаток нежелательно брать переменной, то можно принять ее равной длине средней лопатки, т. е. 1Юа = 1 + (DjDa) tg 10° (где D — диаметр корпуса аппарата, в котором устанавливаются лопатки). [c.48]

При радиальном растекании узкой струи по фронту такой решетки наибольшими скоростями будут обладать центральные струйки, протекающие нормально или под небольшими углами наклона к поверхности решетки наименьшие скорости будут у промежуточных струек, которые почти полностью стелятся по фронтальной поверхности решетки. Кроме этого, центральные струйки будут иметь и большую массу, так как коэффициент заполнения сечения ( сжатия ) центральных отверстий при протекании через них струек нормально к поверхности решеаки получается наибольшим. Коэффициент заполнения сеченнй остальных отверстий уменьшается с увеличением угла наклона к фронтальной поверхности решетки т. е. с удалением от оси струи. Исключение составляют отверстия, расположенные вблизи стенки корпуса аппарата, у которой струйки изменяют свое направление нормально к решетке. В результате, струйки, выходящие из центральных каналов спрямляющей решетки, с большой кинетической энергией и массой будут подсасывать более слабые периферийные струйки, за исключением пристенных (рис. 3.5, г). Как видно из сравнения рис. 3.5, в и г, характер профиля скорости в последнем случае будет близок к характеру профиля скорости за перфорированной решеткой с меиьшпм значением ( р при отсутствии за ней спрямляюищй решетки. Так оно и должно быть, так как спрямляющая решетка устраняет влияние увеличенной радиальности растекания потока по фронту решетки и нет большого отличия в поведении струек, протекающих через отверстия решетки при больших и малых значениях р. [c.83]

Вариант I—расширенное входное отверстие аппарата при широком подводящем участке. При совпадении ширины подводящего участка с шириной корпуса аппарата поток при входе в аппарат целиком направляется к задней стенке (противоположной входному отверстию), но скорости по ширине корпуса остаются почти постоянными. Для достижения равномерного распределения скоростей потока по поперечному сечению рабочей камеры аппарата в данном случае достаточно установить систему направляющих лопаток или направляющих пластинок, которые могут быть расположены вдоль линии поворота потока как равномерно, так и неравномерно. Степень равномерности распределения скоростей в случае применения направляющих лопаток и пластинок оказывается при данном варианте модели практически одинаковой. Однако после направляющих лопаток поток получается более устойчивым. Равномерное распределение скоростей при помощи направляющих лопаток или пластинок достигается только в том случае, если угол атаки равен или близок к оптимальному углу, зависящему от отношения DJDa. При = 4 оптимальный [c.197]

Система экранов. В некоторых случаях для раздачи по сечению несущей среды и взвешенных в ней частиц может быть применена система экранов, расп(.1Ложенных в корпусе аппарата напротив бокового входа. Исследование системы экранов проводилось на модели аппарата как прямоугольного сечения с отношением площадей F,JF = 9,5, так и круглого с отношением площадей FJFt 16 (рис. 8.4). Если при F JF < 10 степень неравномерности потока (Л4 я 1,15) вполне приемлема, то при больших отношениях площадей неравномерность слишком велика (М г яь 1,9, рис. 8.4, а). Однако при наличии экранов достаточно установить одну плоскую решетку со сравнительно небольшим коэффициентом сопротивления (2(р яь 12 / яь 0,35), чтобы получить практически совершенно равномерное распределение скоростей М 1,10, рис. 8.4, б). Вместо плоской решетки может быть применена также решетка из уголков даже без приваренных направляющих пластин. [c.206]

Из сопоставления полей скорости, полученных при одинаковых распределительных устройствах (см. табл. 8.3), следует, что распределение скоростей практически не занисит от того, выполнено ли кольцо с переменным сечеиие.м или с постоянным, а также от того, сделана ли щель в стенке корпуса аппарата прерывистой (в виде узких отверстий по всему периметру) или сплошной. Поэтохму (формирование кольцевого потока может быть произведено ио любому из этих вариантов, в зависимости от конструкции. [c.214]

Из результатов, приведенных в табл. 9.10, (по данным Семибратовского филиала НИИОГАЗ) видно, что в первом варианте аппарата поток выравнен по сечению довольно значительно (Мк = 1,29) даже без специальных газораспределительных устройств, так как трубные электроды создают большое сопротивление, рассредоточеггное по сечению. Однако при этом поток очень неустойчив, характер поля скоростей меняется во времени вследствие больших колебаний скорости при входе в корпус аппарата с внезапным расширением. [c.253]

Значение Мц = 1,05 получено при отсутствии верхнего короба, т. е. при отсутствии подсасывающего действия выходного отверстия короба. При установке верхнего короба степень неравномерности распределения скоростей по электродам несколько повышается (УИк = 1,14), так как возрастают скорости истечения через крайние правые электроды. Результаты, близкие к этим (УИк = 1,16), получены также в случае установки одлон половины уголковой решетки во второй по ходу потока половине сечения корпуса аппарата. При этом коэффициент живого сечения решетки увеличен до / -- 0,35. [c.260]

Рассмотрим несколько примеров. Допустим, что в аииарате с боковы.м входом запылевшого потока установлена плоская решетка с таким малым коэффициентом сопротивления р, при котором не обеспечивается достаточное растекание струн по сечению (рис. 10.40, а). Поток сосредоточен в одной иоловнне сечения, примыкающей к стенке корпуса аппарата, противоположной входу. Так как ири боковом входе струя перед решеткой резко поворачивается более чем на 90 вверх, то иод действием возникающих при этом центробежных сил наиболее тяжелые и крупные частицы пыли будут отбрасываться в сторону от центра кривизны траектории потока, т. е. к задней стенке аииарата. Поэтому кривая концентрации отличается от кривой распределения скоростей она имеет вблизи указанной стенки более резко выраженный максимум. [c.318]

Назначение — без термообработки или после нормализации — патрубки, штуцера, вилки, болты, фланцы, корпуса аппаратов и другие детали из кипящей стали, работающие от —20 до 425 С после цементации и цианирования — детали, от которых требуется высокая твердость певерхности и невысокая прочность сердцевины (оси, крепежные детали, пальцы, звездочки и другие). [c.54]

Назначение — сварные аппараты и сосуды, камеры горения и другие конструктивные элементы газовых турбин, корпусы аппаратов днища, фланцы, детали внутренних устройств аппаратов, трубные диски и пучки, работающие при температуре от —10 до +300 °С под давлением-н соприкасающиеся с коррозионными средами. Сталь коррозионно-стойкая аустенитоферритного класса. [c.534]

Такую аппаратуру обычно выполняют в виде цилиндри-ческлх сосудов. При этом соединения элементов корпуса аппарата обечаек и днищ - выполняют только стыковыми. Их конструктивное оформление сводится к комбинации пластин, оболочек и труб разнообразных сечений и очертаний (например, теплообменник кожухотрубчатого типа). [c.21]

Повреждение наружной поверхности металла в результате однократного динамического взаимодействия поверхносги с перемещающимся относительно нее твердым телом ( индентором ), имеющим острые края. При образовании ца-рахшны контактные напряжения достигают разрушающих значений. Форма поперечного сечения царапины близка к треугольной или трапециевидной и может изменяться по длине. Направление относительно продольной оси аппарата (трубы) -произвольное. Форма царапины на поверхности обечаек корпуса аппарата (трубопровода) может быть прямолинейной, криволинейной и полигональной [c.128]

Разделенный на два елоя 7 я 8 поток выходит из плоскопараллельного канала вниз по направлению к слою жидкости. Со стороны слоя 7, который несет в себе частицы мехпримесей, поток ограничен вертикальной стенкой. Со стороны слоя 8, состоящего в основном из газа, поток взаимодействует с низконапорной средой - газом, находящимся в корпусе аппарата. Истекающий таким образом поток представляет собой струю, с одной стороны, ограниченную твердой поверхностью, а с другой -взаимодействующую с окружающим низконапорным газом. При этом высоконапорная среда - газ, практически не содержащая мехпримеси, захватывет газ из окружающего пространства с образованием расширяющегося пограничного слоя 9. [c.249]

Процесс захвата высоконапорным газом, истекающим из плокопараллельного канала, низконапорного газа из окружающего пространства в корпусе аппарата описывается уравнениями (4.2.56) - массового расхода высоконапорного газа, поступающего в любую произвольно взятую ячейку К поперечного сечения М-М пограничного слоя струи (рис. 9.21), (4.2.57) - массовый расход низконапорного газа Рник поступающего в эту ячейку К (4.2.58) - количества движения (4.2.61) -материального баланса для этой ячейки. В уравнениях (4.2.56) и (4.2.57) величины площадей, занимаемых высоконапорными низконапорнымгазами находятся соответственно, из выражений [c.250]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...