Материалы корпусов

Управление качеством сборки на несинхронных сборочных линиях. Несинхронная полуавтоматическая линия с адаптивным управлением (рис. 33) предназначена для сборки редуктора главной передачи легкового автомобиля. На линии спутникового типа в любой последовательности могут быть собраны 11 типов редукторов, различающихся материалом корпуса, передаточным отношением, исполнением противоблокировочной системы. [c.435]

По известным амплитуде импульса генератора импульсных напряжений, длине рабочего промежутка определяются необходимые изоляционные промежутки по перекрытию корпуса камеры, пробою изоляции высоковольтного электрода и воздушные промежутки между точками максимального напряжения и заземленными объектами (ограждения, элементы установки и т.д.). Выбрав изоляционный материал корпуса рабочей камеры и его конструкцию и учитывая пробивной градиент по поверхности в воздухе Е р = 3 кВ/см /121/, определяют его размеры. Поскольку корпус соприкасается с водой, необходимо, чтобы материал его был гидрофобным и не пропитывался водой, поэтому такие материалы как стеклотекстолит, текстолит и т.д. не рекомендуются. Наиболее приемлемым материалом корпуса рабочей [c.197]

Стабильность такого соединения зависит преимущественно от механических характеристик материалов корпуса и шпильки, угла сбега резьбы (рис. 88, а) и момента завинчивания шпильки. Для стальных шпилек и корпусов из алюминиевых и магниевых сплавов угол сбега обычно составляет 20°. При стальных корпусах для повышения усталостной прочности и большей неподвижности соединения угол сбега уменьшают. [c.128]

При ввертывании по первому способу в теле шпильки возникают растягивающие напряжения (максимальные у первых витков и уменьшающиеся по направлению к последним виткам). В материале корпуса создаются сжимающие напряжения с примерно таким же законом изменения вдоль оси соединения. При предварительной затяжке такого соединения в шпильке возникают дополнительные напряжения растяже- [c.31]

При ввертывании шпильки по второму способу в теле шпильки возникают сжимающие напряжения (максимальные у конца шпильки и убывающие по направлению к первым виткам). В материале корпуса создаются растягивающие напряжения с примерно таким же законом изменения вдоль оси соединения. При предварительной затяжке такого соединения, у первых витков шпильки создаются растягивающие напряжения сжимающие напряжения у конца шпильки несколько уменьшаются. В материале корпуса под действием притягиваемой детали возникают напряжения сжатия, а напряжения растяжения у днища отверстия ослабевают. [c.32]

При нагружении соединения рабочей растягивающей силой напряжения растяжения у первых витков шпильки увеличиваются. Напряжения сжатия, возникшие в материале корпуса при предварительной затяжке, уменьшаются в результате отхода притягиваемой детали. Зато напряжения растяжения у днища отверстия увеличиваются. [c.32]

При третьем способе ввертывания ни в теле шпильки, ни в материале корпуса не возникает существенных дополнительных напряжений. Напряжения сжатия в теле шпильки и растяжения в материале корпуса, обязанные натягу в резьбе, при применяемых величинах натяга, незначительны. Благодаря отсутствию дополнительных напряжений этот способ наиболее выгоден по прочности. [c.32]

Если фактор напряжения известен, расчет критического размера трещины зависит от значения вязкости разрушения материала. Однако вязкость разрушения материалов корпуса реактора при рабочей температуре порядка 280° С намного превышает ту, которая может быть измерена при использовании самых больших образцов, испытывавшихся до сих пор, поэтому ее трудно определить. На рис. 12.3 показаны результаты испытаний, выполненных на плоских образцах, и уровень оценочных значений, которые были использованы для расчета вязкости разрушения в толстых листах класса I. Подобные результаты были получены [2] для зон термического влияния и сварных швов. Так как образец имел несколько меньшие размеры, чем требуется для таких испытаний, делалась экстраполяция в большую сторону, даже если было известно, что металл сварных швов намного лучше, чем основной. [c.167]

Нет такой высокотемпературной турбины, материалы корпуса которой, изготовленные на уровне современных знаний с учетом действия минимальных термических усталостных напряжений, обеспечивали бы ей проектный срок эксплуатации. Несмотря на это, есть уверенность, что при точных расчетах и рабочей температуре пара 540° С время до разрушения сопоставимо с проектным сроком эксплуатации. [c.205]

Условные обозначения материалов корпуса арматуры [c.41]

При выполнении уплотнительных поверхностей запорных органов без применения других материалов отличительная окраска выполняется такого же цвета, в который окрашивается корпус. Допускается взамен сплошной окраски арматуры наносить на них полоски соответствующего цвета. Условная окраска в значительной части предусмотрена ГОСТ 4666-65. ГОСТ допускает замену условной окраски тиснением на фирменных табличках сведений о материалах корпуса и запорных органов, номера плавки и рабочей среды. Для фланцевой арматуры, имеющей внутреннее покрытие, устанавливается дополнительная окраска, которая наносится на боковые наружные поверхности присоединительных фланцев по ободу. [c.44]

При разработке арматуры для криогенных жидкостей необходимо правильно сочетать материалы корпуса и [c.94]

Другим конструктивным недостатком теплообменников жесткого типа является неразъемное соединение деталей разной толщины в радиальном направлении (корпус - фланец или трубная решетка), что приводит к возникновению краевых сил и моментов в материале корпуса. Решение этой проблемы - вывод из опасного сечения сварного шва, что уменьшает опасность разрушения соединения, или местное увеличение толщины слабого элемента. [c.359]

Выбор рабочей жидкости осуществляется исходя из диапазона рабочих температур парового пространства (табл. 4.5.1). Заданному интервалу температур может соответствовать несколько рабочих жидкостей. Окончательный выбор производится на основе анализа комплекса их физических свойств. Рабочая жидкость должна смачивать материалы корпуса и фитиля, быть совместимой (отсутствие химического и других взаимодействий) с материалом корпуса и фитиля, а также быть термически стойкой. [c.435]

На удалении от выхлопных отверстий, а также в самих выхлопных отверстиях на расстоянии около 40 мм от внутренней поверхности стенки содержание водорода в материале корпуса реактора находится в пределах [c.100]

Корпус-стакан винтового домкрата имеет внутренний диаметр d = 55 мм и наружный D = 62 мм. При работе домкрата на него действуют сжимающая сила Р = 40 кн ( 4 000 кГ) и крутящий момент М = 600 н-м ( 60 кГ-м). Определить исходя из III теории прочности величину наибольшего эквивалентного напряжения в материале корпуса-стакана. [c.275]

Корпус контакта упорного электрода и накладку изготовляют из разных материалов. Корпус изготовляют из бронз типа НБТ (ГОСТ 18175—78) с НВ 180—220 или из сплавов типа Мц2, МцЗ, Мц5 (ГОСТ 18175-78) с НВ 170—180. Накладку обычно припаивают к корпусу и изготовляют из сплавов на основе вольфрама (например содержащие более 90 % вольфрама, а также никель, медь и окись алюминия). Можно вместо накладки использовать корпуса с наплавкой электродной проволокой с повышенным содержанием никеля (св. 60 %). [c.447]

Так как удельное давление гидропласта может достигать нескольких сот атмосфер, суммирующееся давление в клиньях может вызвать большие вредные напряжения в материале корпуса приспособления. Это явление может усугубляться реактивными осевыми силами, действующими на опоры 1 (фиг. 3, б), представляющими собой клинья с углом в 6—8°. Во избежание вредных деформаций каналы под пластмассу стараются создавать в отдельных стальных деталях, прикрепляемых к чугунному или силуминовому корпусу. [c.10]

Рис. 235. Относительные термические напряжения (жирная линия) и сг,2 (тонкие лнини) в функции Х1Д2. Материалы корпусов .

Схема применима при значительнгах расстояниях между подшипниками и при любом материале корпуса. [c.508]

Н — применяется для тихоходных ступеней счетно-решающих, отсчетных и другв точлых механизмов в следящих систем при однородных материалах корпуса и колес. [c.122]

Расчет по исходным механическим свойствам материала (Ов, <7дл, сУ-ь Фдл, Е и др.) основан на иапользовании зависимостей, аппроксимирующих опытные данные для материалов одного класса. Подобно тому, как в нор.мах общества инженеров и механиков США (ASME) использована единая кривая малоцикловой усталости для материалов корпусов ядерных реакторов, аппроксимированная Лэпджером в виде [c.165]

Уплотнитель и штифт запрессовываются в корпус на простом механическом прессе. После запрессовки производится обваль-цовка уплотнителя материалом корпуса и окончательная механическая обработка торца клапана до чистоты поверхности V5—V6, что позволяет соблюсти все условия, обеспечивающие надежную работу металлопластмассовых клапанов. [c.69]

Запорные сильфонные вентили на ру = 2,5 МПа с патрубками под приварку. Условное обозначение ПТ 26164 (рис. 3.8, табл. 3.12). Предназначены для радиоактивных дистиллята, пароводяной смеси, пара, конденсата, циркуляционной воды, инертного газа рабочей температурой до 200° С. Устанавливаются на трубопроводе в любом положении рабочая среда подается под золотник, допускается подача среды на золотник. Вентили вакуумно-плотные по отношению к внешней среде при остаточном давлении 0,5 Па. Они изготовляются и поставляются по ТУ 26-07-146—75 и относятся к арматуре классов 2Б, ЗБ, ЗВ по условиям эксплуатации. Герметичность запорного органа обеспечивается по 1-му классу ГОСТ 9544—75. Уплотнительные поверхности корпуса и золотника наплавлены сплавом повышенной стойкости. Основные детали изготовляются из следующих материалов корпус и золотник — углеродистая сталь 20 или коррозионно-стойкая сталь 08Х18Н10Т, крышка — 08Х18Н10Т, [c.99]

Запорные бессальниковые клапаны Dy = 15 40 мм с электромагнитным приводом. Условное обозначение Б 26107 (рис. 3.22, табл. 3.18). Предназначены для воздуха с агрессивными парами рабочей температурой от —10 до +90° С, используются для отбора проб воздуха из помещений. Температура окружающего воздуха от —10 до +50° С. Рабочее давление среды рр = 0,15 МПа для клапанов исполнения Б 26107.01, Клапаны устанавливаются на горизонтальном трубопроводе электромагнитным приводом вертикально вверх и присоединяются при помощи штуцеров. Рабочая среда подается на золотник, золотник гуммирован вакуумной резиной. Основные детали изготовляются из следующих материалов корпус, ниппель — коррозионно-стойкая сталь 12Х18Н9Т, золотник — сталь 14Х17Н2. Клапаны управляются электромагнитным приводом с магнитом переменного тока на напряжение 220 В мощностью 575 Вт, режим работы ПВ повторно-кратковременный, не более 15 циклов в час. Имеется ручной дублер управления. Сигнализация крайних положений золотника осуществляется микропереключателем МИ-ЗА, встроенным в конструкцию электромагнита. Электрическая схема привода приведена на рис. 3.23. Клапаны изготовляются и поставляются по ТУ 26-07-1056—72. Герметичность запорного органа обеспечивается по 1-му классу ГОСТ 9544—75. Гидравлическое испытание клапанов на прочность проводится при пробном давлении 0,25 МПа. [c.114]

Задача представляет существенный интерес с точки зрения анализа возможности разрушения корпуса реактора на уровне активной зоны, где материалы корпуса охрупчены в результате радиащюнного облучения. [c.179]

Конструкция электровводов должна обеспечивать герметичность между токоведущей частью и изолирующим материалом корпуса. [c.383]

ИЛИ обвальцовка их в материале корпуса или золотника (фиг. 17, ж). Широко пр1Лиеняется наплавка в корпусе и на золотнике твёрдых и нержавеющих сплавов (фиг. 18 . Выбор материалов для наплавок с близкими коэфициентами расширения обеспечивает прочность наплавки. [c.785]

Типичные значения разрушающих напряжений в литой стали, используемой для изготовления корпусов турбины, приведены на рис. 15.4 [1]. Сопротивление высоконапряженному усталостному циклированию материалов корпуса подчиняется соотношению Мэнсона—Коффина для коротких периодов, но падает ниже линии прочности с увеличением длительности периодов [15] таким же образом, как это показано для поковок из Сг, Мо, V стали (рис. 15.7). Знание поведения материала в условиях действия высоких усталостных напряжений существенно для выбора таких ус- [c.204]

Это основное условие, необходимое для сохранения натяга в затворе при работе на криогенных жидкостях. Но краны для криогенных жидкостей имеют седла, выполненные из фторопласта-4, коэффициент линейного расширения которого значительно больше, чем у металла. Следовательно, в арматуре, предназначенной для криогенных жидкостей, при одинаковых материалах корпуса и шара всегда будет иметь место ослабление натяга в затворе при охлаждении. В целях уменьшения этого явления следует делать шар из нержавеющей стали, а корпус из алюминиевых или медных сплавов. Проверку затвора на сохранение натяга при захолаживании следует производить по формуле (4.4). При этом принимается Д7 к = Д7 затв. [c.96]

Главные предохранительные клапаны устанавливают на горизонтальных участках отводящих патрубков выходных коллекторов пароперегревателей строго вертикально в местах, удобных для обслуживания. Материалом корпуса служит сталь марки 20ХМФЛ или 15ХМ1ФЛ при > 540 С. На рис. 6.18 изображен ГПК серий 875 и 392 ЧЗЭМ. Ниже приведены краткие технические данные некоторых серий ГПК [34] [c.512]

Материалом корпуса служит сталь 20 и 25 для воды и сталь марки 12ХШФ для пара. [c.514]

Образующиеся в процессе смешивания агломераты разрушаются двумя быстровра-щающимися ножевыми головками 8 (в смесителе типа ПЖ-250 установлена одна ножевая головка). При вращении приводного вала смешиваемые компоненты перемещаются плужками 5 по сложной траектории от стенок к оси корпуса. Масса материала движется от одного плужка к другому, меняя траекторию движения. Плужки смонтированы на приводном валу со смещением относительно друг друга на 90 или 180°. В результате этих перемещений происходит процесс смешивания загруженных в корпус компонентов смеси. Линейная скорость плужков и = 1,2 м/с. Время смешивания в смесителях типа ПЖ Тсм= 1- -2 ч. Рекомендуемый коэффициент заполнения материалом корпуса v / = 0,6. Установочная мощность привода смесителей типа ПЖ колеблется в зависимости от физико-механических свойств смешиваемой массы и объема смесительной камеры в пределах 70... 150 кВт/м рабочего объема корпуса. Достаточно точные формулы для расчета потребляемой плужными смесителями энергии отсутствуют. [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...