Перегрев пара

Между тем металлы, которыми располагает современное машиностроение, позволяют перегревать пар до 550— 600 С. Это дает возможность уменьшить потери эксергии при передаче теплоты от продуктов сгорания к рабочему телу и тем самым существенно увеличить эффективность цикла. Кроме того, перегрев пара уменьшает потери на трение при его течении в проточной части турбины. Все без исключения тепловые электрические станции на органическом топливе работают сейчас на перегретом паре, а иногда пар на станции перегревают дважды и даже трижды. Перегрев пара все шире применяется и на атомных электростанциях, особенно в реакторах на быстрых нейтронах. [c.63]

Перегрев пара увеличивает среднюю температуру подвода теплоты в цикле, не меняя температуру отвода теплоты. Поэтому термический КПД паросиловой установки возрастает с увеличением температуры пара перед двигателем. Для примера ниже приведена зависимость г , от t[ при абсолютных давлениях р = = 9,8 МПа и />, = 3,9 кПа [c.64]

Часть теплоты,затрачиваемая на подогрев, испарение воды и перегрев пара, составляет использованную теплоту Qi, остальное — потери. В итоге уравнение [c.157]

Для существующих АЭС характерен низкий перегрев пара. Пар поступает в турбину насыщенным, поэтому при достижении предельной влажности (по условиям эрозионного износа лопаток 8—12 %) он выводится из промежуточных ступеней турбины и пропускается через сепаратор для отделения влаги, а иногда и через пароперегреватель, затем пар снова поступает в последующие ступени турбины. [c.190]

Перегрев пара в реакторе предусматривается и на других АЭС во многих странах. [c.322]

Где производится перегрев пара в атомной установке [c.328]

При дальнейшем подводе теплоты в кипящей жидкости будет уменьшаться содержание второго компонента, а процесс парообразования будет соответствовать линии 2-3. В точке 3 раствор будет представлять систему, состоящую из кипящей жидкости (точка 3 ) состава Сд- и сухого насыщенного пара (точка 3 ) состава Сз , причем Сз" >Сз, Сз и Сз" представляют собой равновесные составы соответственно жидкости и пара для давления р и температуры кипения i j- = (з". Если подводить теплоту и далее, то можно достичь точки 4, в которой раствор будет полностью переведен в сухой насыщенный пар, причем состав этого пара тот же, что и начальный состав жидкой смеси (С = С). Кипящая жидкость, равновесная с сухим насыщенным паром состава С , имеет состав С . При дальнейшем подводе теплоты будет происходить перегрев пара (точка 5). [c.335]

Определить, пользуясь диаграммой 5, значения з, и перегрев пара. [c.193]

Таким образом, перегрев пара при дросселировании увеличился на 54 — 42 = 12° С. [c.228]

Точка 3 характеризует состояние воды на выходе из конденсатора, линия 3—4 — процесс повышения давления в питательном насосе, 4—5 — подогрев воды в паровом котле, точка 5 — состояние воды при температуре насыщения, 5—6 — парообразование в котле, 6—1 — перегрев пара в пароперегревателе. Точка 7 характеризует состояние пара, поступившего в турбину 7—2 — адиабатное расширение пара в турбине точка 2 — состояние отработавшего пара, выходящего из турбины 2—3— процесс конденсации пара в конденсаторе. [c.230]

Цикл с вторичным перегревом пара в диаграмме показан на рис. 90. Прямая 1—3 показывает адиабатное расширение пара до некоторого давления р[ в первом цилиндре двигателя, линия 3—4 — вторичный (или промежуточный) перегрев пара при давлении р и прямая О"- [c.236]

Вторичный перегрев пара увеличивает термический к. п. д. основного цикла в том случае, если давление, при котором производится вторичный перегрев, выбрано так, что термический к. п. д. дополнительного цикла 3—4—2—2 больше термического к, п. д. основного цикла. [c.236]

МПа, введен вторичный перегрев пара при [c.246]

Паротурбинная установка мощностью N = = 200 МВт работает по циклу Ренкина при начальных параметрах = 13 МПа и = 565° С. При давлении р = 2 МПа осуществляется промежуточный перегрев пара до первоначальной температуры. Давление в конденсаторе Ра = 0,004 МПа, Температура питательной воды в = 160° С. [c.248]

На рис. 101 представлена схема паросиловой установки, в которой осуществлен вторичный перегрев пара до первоначальной температуры. В этой схеме ] (—паровой котел ВП—вторичный пароперегреватель Т —турбина К—конденсатор КН—конденсационный насос ПН — питательный насос. Начальные [c.249]

Термический к. п. д. цикла должен возрасти, если при других неизменных параметрах цикла увеличить перегрев пара, а следовательно, увеличить среднюю температуру подвода теплоты (рис. 15.5). В настоящее время температура перегрева равна 600-650 С. [c.176]

Перегрев пара одновременно приводит к уменьшению конечной влажности. Появление влаги в турбинах вызывает дополнительные потери при расширении, а кроме этого эрозию лопаток турбин, поэтому при больших начальных давлениях перегрев пара необходим. В некоторых случаях прибегают к промежуточному перегреву [c.177]

Зависимость термического к. п. д. цикла от для различных при = 0,04 бар представлена графически на рис. 18.18. Перегрев пара до высоких температур широко используется в современной пиротехнике для повышения термического к. п. д. паросиловых установок. В настоящее время температура перегрева доходит до 550—580° С ведутся работы по освоению температур 600—650° С и выше. [c.579]

Помимо увеличения термического к. п. д. перегрев пара приводит к уменьшению конечной влажности пара, что вполне ясно из рис. 18.17. Поэтому при больших начальных давлениях перегрев пара является совершенно необходимым. [c.579]

Однако при давлениях более 100—120 бар перегрев пара даже до 500— 550° С не обеспечивает допустимой величины конечной влажности пара. В этих условиях становится необходимым промежуточный перегрев пара после расширения его в начальной части турбины. [c.580]

Промежуточный перегрев пара приводит к повышению термического к. п. д. цикла, тем большему, чем ближе температура начала перегрева к оптимальной [c.581]

Перегрев пара. Повышение начальной температуры пара от Ti до T l также оказывает влияние на термический КПД. На рис. 12.8 изображен цикл Ренкина в s — /-диаграмме при неизменных Pi н Ра- Из диаграммы видно, что с увеличением начальной температуры до T l полезная работа цикла возрастает до /ц. При этом увеличивается и количество затраченной теплоты (до gl). Однако приращение полезной работы цикла несколько больше, чем изменение затраченной теплоты, в результате чего термический КПД цикла увеличивается. Таким образом, увеличение начальной температуры пара повышает экономичность цикла. [c.103]

По первому способу сухая составляющая является суммой трех слагаемых. Первое из них описывает кондук-тивный перенос теплоты в пограничном слое, второе — лучистый перенос энергии, третье — теплоту, выделяющуюся при охлаждении паров (расходуемую на перегрев паров, образующихся на границе продукт — воздух). Пар приобретает температуру воздуха лишь за пределами пограничного слоя, поэтому последнее слагаемое отражает перенос теплоты с паром в пограничном слое в двойной мере. [c.25]

Перегрев пара. Если к сухому насыщенному пару (точка с на рис. 8.1 и 8.2) при постоянном давлении подводить теплоту, то его температура и удельный объем будут увеличиваться. В результате нагрева сухого насыщенного пара получают перегретый пар (например, состояние в точке d). Количество теп лоты, затрачиваемое на перегрев 1 кг сухого пара г/ (теплота перегрева) от температуры насыщения до заданной температуры t, можно определить по формуле [c.91]

Перегрев пара проведен при постоянном давлении (процесс -d на рис. 8.1), поэтому можно написать [c.92]

До какой температуры необходимо увеличить перегрев пара в паросиловой установке, чтобы изменить сухость пара в конце адиабатного расширения в турбине с [c.146]

Повышение начальной температуры пара приводит к возрастанию средней температуры подвода теплоты при неизменной температуре отвода теплоты и соответственно к увеличению термического КПД цикла. Помимо увеличения термического КПД перегрев пара приводит также к уменьшению конечной влажности пара. [c.544]

В установках с паровыми турбинами степень влажности пара при выходе из турбины составляет обычно 13—14 % (в некоторых случаях она может быть больше). Наиболее простым способом уменьшения конечной влажности пара является повышение степени перегрева острого пара. Однако при давлениях более (10 —1,2-10 ) Па перегрев пара даже до 773—823 К не обеспечивает допустимого значения конечной влажности пара. В этих условиях необходимо осуществлять промежуточный перегрев пара после расширения его в начальной части турбины (рис. 8.33). Температуру промежуточного перегрева следует выбирать так, чтобы КПД установки был максимальным. [c.544]

Продукты сгорания, охлаждаясь в изобарном процессе 1-2 (рис. 6.1), отдают теплоту <Зг = /Иг (/iir —Л 2г), которая затрачивается на нагрев воды (линия 3-4), ее испарение (линия 4-5) и перегрев пара до нужной тем[1ературы (линия 5-в). Если не учитывать теплопотери в окружающую среду, то количество теплоты, отданной газами, будет равно количеству теплоты Q = D h(, — йз), воспринятой водой и паром Q,-=Q или т, [h v — h2,) = D (йб —/i.i). [c.57]

Теплота qt подводится при р = onst в процессах 4-5 (подогрев воды до температуры кипения), 5-6 (парообразование) и 6-1 (перегрев пара). Теплота <71, подведенная к I кг рабочего тела в изобарном процессе, равна разности энтальпий в конечной и начальной точках процесса q = h]—hA. [c.63]

Для судовой установки ледокола Ленин был принят цикл сдавлением Pi == 29 бар и температурой перегретого пара 310° С, что позволило снизить конечную влажность пара (рис. 20-5). Однако перегрев пара в парогенераторе с водяным теплоносителем применяется только-в специальных установках. Как показывают расчеты, более высокий к. п. д. АЭС получается при применении огневого пароперегрева. Р1апример, для бельгийской с кипящим реактором давление вторичного пара 47 бар, а после огневого перегрева [c.321]

На рис. 20-6 изображен цикл бельгийской АЭС с огневым иаро-перегревом, за счет которого получена дополнительная пл. 12371. Но применение огневого нароиерегрева не решает центральной задачи — использования самого ядерного горючего. Кроме того, применение двух видов источников теплоты на АЭС вызывает известные неудобства в эксплуатации. Более перспективным является перегрев пара в самом реакторе. Тепловая схема такой установки с водяным теплоносителем разработана для Белоярской АЭС. Водяной пар при давлении 90 бар перегревается в самом реакторе до 500° С, что дает возможность получить высокий к. и. д. (до г [c.322]

На рис. 15.2 и рис. 15.3 изображен цикл Ренкина для перегретого пара на p—v и Т-s-диаграммах. В паровом котле при давлении р, происходит подогрев и испарение воды (при pj = onst), процесс а-Ь, а в пароперегревателе идет изобарный перегрев пара до температуры /i, процесс Ь-е. [c.175]

После сечения кризиса начинается область VI, в которой двухфазная смесь обычно состоит из перегретого относительно пара и капель насыщенной жйдкости. Неравновесность в некоторых случаях может быть весьма сильной, т.е. перегрев пара относительно температуры насыщения большой (для пароводяных потоков — несколько сотен градусов). Внутри области VI можно рассчитать сечение В, в котором = I хотя х < О, каких-либо физических изменений переход двухфазного потока через это сечение, естественно, не вызывает. [c.337]

В реальных условиях для обеспечения безопасной эксплуатации компрессора, нормально]) работы системы автоматики и оптимальных условий получения искусственного холода в компрессор всасывается не yxost насыщенный, а перегретый пар. Перегрев пара составляет ДТ ,,. 5-ь К) К для R717 и 204-30 К [c.38]

Согласно второй схеме фазогый переход при течении наро-каиельной смеси в обогреваемом канале в зоне закризисного теплообмена отсутствует и массовое паросодержание по длине канала постоянно. Полагается, что все подводимое тепло идет на перегрев пара относительно тед пературы насыщения. Зависимости, полученные на основе этсп схемы, дают существенно завышенные температуры стенки ]>анала и могут быть использованы для оценки их верхней границы на участке закризисного теплообмена. [c.248]

И К. п. д. установки из-за дополнительных необратимых потерь влажного пара на лопатках. Под воздействием капельной влаги пара происходит эрозия лопаток. Поэтому в установках с высокими начальными параметрами пара применяют промежуточный перегрев пара, что снижает влажность пара в процессе расширения и ведет к повышению к. п.д. установки. Рассмотрим схему установки с промежуточным перегревом пара. (рис. 11.9) и цикл этой установки в Т — 5-диаграмме (рис. 11.10). Из парового котла пар поступает в основной пароперегреватель 2 и далее в турбину высокого давления 4, после расширения в которой пар отводится в дополнительный пароперегреватель 3, где вторично перегревается при давлении р р до температуры Ts. Перегретый пар поступает в турбину низкого давления 5, расширяется в ней до конечного давления р2 и направляется в конденсатор 7. Влажность пара после турбины при наличии дополнительного перегрева его значительно меньше, чем без дополнительного перегрева хд>Х2. Применение промежуточного перегрева пара повышает к. п.д. реальных установок примерно на 4%. Этот выигрыш получают как за счет повышения относительного к. п.д. турбины низкого давления, так и за счет некоторого повышения суммарной работы изо-энтропного расширения на участках цикла 1—7 и 8—9 (см. рис. 11.10) по отношению к изоэнтропной работе расширения на участке 1—2 в силу того, что разность энтальпий процесса 8—9 больше разности энтальпий процесса 7—2, так как изобары в к — 5-диаграммах несколько расходятся слева направо (см. рис. 8.11). [c.172]

Как изменится термический к. п. д. паросилово установки, если (см. предыдущую задачу) а) перегрей пара увеличить до Тпср == 873 К б) увеличить перегрел пара до Т ер — 873 К и давление до == 8,5 МПа. Решение выполнить по si-диаграмме. [c.145]

Промежуточный перегрев пара, используемый на современных ТЭС, позволяет снизить конечную влажность пара в турбине и увеличить КПД установки. Схема ПТУ на перегретом паре с промежуточным перегревом (промперегре-вом) представлена на рнс. 10.26,а, цикл, соверщаемый рабочим телом этой установки, — на рис. 10.26,6 процесс в турбинах — на рис. 10.26,в. [c.288]

Техническая термодинамика Изд.3 (1979) -- [ c.361 , c.387 ]

Парогенераторные установки электростанций (1968) -- [ c.12 ]

Техническая энциклопедия Том15 (1931) -- [ c.0 ]

Технический справочник железнодорожника Том 6 (1952) -- [ c.99 ]

Основы теплопередачи в авиационной и ракетно-космической технике (1992) -- [ c.0 , c.239 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...