Периметр сечения

П — периметр сечения, м р — плотность, кг/м рпл — плотность пластины, кг/м т — время [c.5]

Из рис. 1.20 и 1.21 следует, что отрыв потока в диффузорах с < 40° происходит не по всему периметру сечения. Начинается он в той части сечения, где по тем или иным причинам (несимметрия диффузора, несимметричность профиля скорости на входе и т. п.) скорость потока в пристенном слое меньше, чем в других частях сечения. Однако, как только происходит отрыв потока на одной стороне поверхности диффузора дальнейшее повышение статического давления вдоль диффузора прекращается или ослабляется настолько, что отрыв потока от поверхности на противоположной стороне уже произойти не может. Односторонний отрыв потока обусловливает и несимметричное распределение скоростей по сечениям диффузоров. В симметричном диффузоре с симметричным профилем скорости на входе отрыв потока от стенки возникает попеременно то на одной, то на другой стороне диффузора (см. рис. 1.20, г), что приводит к значительному колебанию скоростей всего потока. [c.31]

В некоторые критерии подобия входит линейный размер, причем берут тот размер, которым определяется развитие процесса. Для труб круглого сечения таким определяющим линейным размером является внутренний диаметр трубы. Для каналов некруглого сечения вместо диаметра берется так называемый эквивалентный диаметр = 4F/S, где F — площадь поперечного сечения канала S — смоченный периметр сечения, независимо от того, какая часть этого периметра участвует в теплообмене. [c.429]

Допустим, что к тонкостенному длинному цилиндру (рис. 483) в сечении А — А приложена равномерно распределенная по периметру сечения нагрузка интенсивностью q кгс/см. В данном случае краевой эффект симметричен относительно линии АА. Поэтому [c.485]

Распределение касательных напряжений по периметру сечения стержня, вдоль его осей и диагоналей сечения видно из рис. У.13, б. В угловых точках т = 0. [c.122]

Поток конечных размеров идеальной жидкости состоит из бесконечно большого числа элементарных струек. Они образуются в результате ограничения движущейся массы жидкости твердыми поверхностями или газовой средой. Потоки, ограниченные твердой поверхностью по всему периметру сечения (рис. 3.2, а) (движение в трубах при полном их заполнении), называют напорными. Потоки, частично ограниченные твердой поверхностью, а частично газовой средой (рис. 3.2, б, в) (движение в трубах или в каналах при наличии свободной поверхности), называют безнапорными. [c.24]

Аналогично, перемещением заслонок по периметру сечения сопла можно создать управляющее усилие в любой плоскости, т. е. управлять по тангажу и рысканию. При этом очевидно, что управлять креном таким органом не представляется возможным. [c.349]

D —--гидравлический диаметр (/ — периметр сечения) [c.112]

Касательные напряжения х определяются по формуле x = M Jp)p. Эпюра этих напряжений показана на рис. 9.22. В каждой точке поперечного сечения они направлены по нормали к радиусу, соединяющему эту точку с центром сечения. Наибольшие касательные напряжения возникают в точках, расположенных по периметру сечения они равны [c.381]

Под смоченным периметром, понимают линию контакта между жидкостью и стенкой. Не всегда периметр сечения трубы совпадает со смоченным периметром. Например, в безнапорных трубах, применяющихся в канализации, поток не доходит до верха трубы, В трубах, заполненных жидкостью, смоченный периметр совпадает с периметром сечения трубы. [c.135]

Слитность сечения характеризует отнощение периметра сечения Р к его площади F. Следует стремиться к уменьщению слитности сечения, так как при этом уменьшается поверхность элемента, подвергающегося воздействию коррозионной среды, уменьшается число зазоров, облегчается окраска и др. Чем меньше периметр сечения и больше его поперечное сечение, тем при прочих равных условиях сечение более устойчиво к коррозии. Наибольшей стойкостью должны обладать сечения круглые и квадратные сплошные, трубчатые круглые, прямоугольные с внутренней полостью, закрытой от воздухообмена заваркой торцов элемента. Перечень наиболее выгодных в коррозионном отношении сечений приведен в табл. 27. [c.37]

Рис. 20. Распределение коррозии по периметру сечении стальных профилей (цифры на эпюрах — скорость коррозии, мм/год)

Рассмотрим передачу тепла через призматический стержень, поперечное сечение которого равно /, а периметр сечения U. Стержень находится в среде, температуру которой условно примем рав- [c.279]

При обобщении опытных данных важным также является вопрос о выборе определяющего размера. Хотя с точки зрения теории подобия в подобных геометрических системах любой размер может быть принят в качестве определяющего, в качестве такого целесообразно выбирать тот размер, которым определяется развитие процесса. При этом обобщенные зависимости для однотипных, но геометрически не подобных систем, оказываются близкими или даже одинаковыми, что представляет большое удобство для практических расчетов. Например, при конвективном теплообмене в круглых трубах в качестве определяющего размера обычно берется диаметр. Для каналов неправильного и сложного сечения целесообразно брать эквивалентный диаметр, равный учетверенной площади поперечного сечения канала, деленной на полный смоченный периметр сечения (независимо от того, какая часть этого периметра участвует в теплообмене). При поперечном обтекании трубы и пучка труб в качестве определяющего размера берется диаметр [c.66]

Рассмотрим передачу теплоты через призматический стержень, площадь сечения которого /, а периметр сечения U. Стержень находится в среде, температуру которой условно примем равной нулю. Температура стержня изменяется лишь по его длине и является функцией только длины, т. е. = / (х). В основании стержня температура равна б о. Значения коэффициентов теплопроводности и теплоотдачи известны и равны К и а . Требуется установить закон изменения температуры по стержню и количество передаваемой теплоты через стержень при стационарном тепловом режиме. [c.300]

Р — периметр сечения трещины [c.208]

Р — периметр сечения трещины с (х) — концентрация кислорода в сечениях х [c.205]

В змеевиковых трубах теплоотдача в закризисной зоне имеет ряд особенностей по сравнению с теплоотдачей в прямых трубах. Вследствие неравномерностей возникновения кризиса по периметру сечения змеевика и влияния центробежной силы наблюдаются большие изменения коэффициента теплоотдачи по периметру труб и как следствие этого большие градиенты температуры по углу. Эффекты неравновесности в закризисной зоне змеевиковых труб меньше, чем в закризисной зоне прямых труб при идентичных параметрах. Расчетная формула имеет вид [c.66]

В диффузорах с углом расширения > 40° поток не может следовать даже по одной из сторон и отрывается одновременно по всему периметру сечения, образуя струйное течение. Отрыв становится более устойчивым, а профиль скорости более постоянным, чем при меньших углах расширения. Опыты показывают (см. рис. 1.21, б), что при углах расширения 1 > 24° отрыв потока начинается у входного сечения диффузора, даже при больших числах Не, когда отрыв турбулентный. Интересно отметить, что неравномерность распределения скоростей, а также отрыв потока в плоском диффузоре наблюдаются не только в плоскости ])асширения, но и в перпендикулярной к ней плоскости, = г /Ь (рис. 1.25). Под плоским диффузором подразумевается диффузор, который расширяется только в одной плоскости. [c.31]

Обозначим через % периметр сечения S , и введем величину R = SJ% называемую гидравлическ 1м радиусом. Тогда [c.147]

Задано поперечное сечение стержня в в (де узкого прямоугольника, т. е. размер Ь значительно меньше размера a(b4io-)- Показать, что в таком случае (если не считаться с особенностями на коротких сторонах ввиду их малой протяженности в общем периметре сечения) ориентировочно функция напряжений может быть [c.113]

Итак, при заданной площади сечения и данном расходе жидкости (а ледрвательно, и при, заданной средней скорости) сила трения пропорциональна периметру сечения. Наименьщим периметром при заданной площади обладает круглое сечение, которое поэтому является наивыгод-нейщим с точки зрения получения минимальных потерь энергии (напора) на трение в трубе. [c.59]

Здесь V — кинематическая вязкость жидкости, выражаемая в м /с или mV . Для некруглых труб Re = (wDr)/v, где Dr — гидравлический диаметр, равный отношению площади сечения трубы к /4 периметра сечения. [c.31]

Чем меньше периметр сечения и больше его поперечное сечение, тем при прочих равных условиях сечение более стойко к коррозии. Для характеристики устойчивости сечения к коррозии используют коэффициент /3 = F/0.383P, где Р - наружный периметр, F - площадь сечения, 0,383 — коэффихшент устойчивости к коррозии сечения из уголков толщиной 8 мм, принимаемого за единицу измерения. Коэффициенты устойчивости некоторых сечений приведены в табл. 53. [c.195]

Сечение Размеры сечения, мм Площадь сеченил F, см Наружный периметр сечения Р, см Коэффициент устойчивости против коррозии [c.195]

Форма сечения Размеры сечения, мм П.юшадь сечения F, м Наружный периметр сечения Р, си Коэффициент устойчивости к коррозии 3 [c.38]

С помощью уравнения подобия можно определить число Нуссель-та и, следовательно, соответствующие значения коэффициента теплоотдачи. При решении уравнений подобия важную роль играют понятия определяющей температуры и определяющего геометрического размера. Определяющей температурой называется температура, которой соответствуют значения физических параметров сэеды, входящих в числа подобия определянщим размером — характерный линейный размер /, определяющий развитие процесса. Например, для труб круглого сечения определяющим линейным размером является диаметр для каналов некруглого сечения — эквивалентный диаметр = 4Г/Р, где Р — площадь поперечного сечения канала, а Р — смоченный периметр сечения. [c.161]

Все эти особенности сохраняют за закалкой шестерен по рабочей поверхности зубьев широкую область применения. Станочные приспособления для закалки, особенно с одновременного нагрева, исключительно просты по конструкции, ибо соседние зубья могут быть использованы как направляющие и база для установки индуктора и как основа механизма перевода с зуба на зуб. Используются серийные закалочные установки (предпочтительно среднечастотные), так как индуктор должен иметь маг-нитопровод. Закалка в петлевых индукторах без магнитоировода с питанием от ламповых генераторов не рекомендуется. Режим нагрева зуба определяют, как для случал нагрева пластины с толщиной А/д, равной половине толщины зуба по начальной окружности с шириной зоны нагрева, приблизительно равной высоте зуба. Для определения напряжения на индуктирующем проводе и мощности можно зуб условно заменить эквивапгнтным цилиндром с длиной окружности, равной периметру сечения зуба по начальной окружности шестерни. [c.73]

На выделение энергии в мениске могут существенно влиять особенности его конфигурации, в частности нарушения осевой симметрии в виде продольных складок поверхности (рифов). Эти складки увеличивают периметр сечения металла, причем в вершинах складок наблюдается разрежение токовых линий, а у их оснований — сгущение (рис.б). При малой ширине складок 5 , = 2яго/ш, где т — порядок симметрии поворота, ток проходит преимущественно под ними, плотность тока и выделение энергии в вершинах складок снижаются в пределе до нуля (рис. 7). Математическое моделирование показало, что в реальных условиях выделение энергии в мениске может за счет упомянутых складок повышаться до 25—30% от значения при гладком мениске. Дополнительные данные по энергетическим соотношениям при гладком мениске см. в 11 и в [3, 26]. [c.27]

Как уже упоминалось, для мениска характерны возмущения поверхности в виде вертикальных рифов. Для устранения возмущений такого типа необходимо наличие магнитного поля, силовые линии которого были бы направлены вдоль периметра сечения расплава в горизонтальной плоскости, причем жесткость этого поля должна обеспечиваться присутствием малопрозрачной для поля (т.е. хорошо проводящей ток) поверхности, максимально приближенной к расплаву. Такая поверхность в индукционной печи всегда присутствует. Ею является индуктор, а в ИПХТ-М также и холодный тигель. Наведение же азимутально ориентированного магнитного поля является дополнительной задачей. Она решается наиболее просто при наличии в индукционной печи верхнего источника нагрева [8], связанного с перетеканием на вершину расплава значительных токов (например, электродугового) (рис. 12). При появлении рифа сечение азимутально направленного магнитного потока сужается и линейная плотность меридионально ориентированного тока на вершине рифа возрастает, что соответственно повышает локальную плотность сжимающих ЭМС, создаваемых этим током. Эффективность этого процесса, стабилизирующего поверхность, зависит от жесткости рассматриваемого азимутального поля, что, как явствует из рассмотренного ранее, зависит от расположения меридиональных проводников вокруг этого поля и частоты. [c.32]

Аналитическое решение полученных уравнений дл5Г профиля произвольной конфигурации затруднительно. Для замкнутых профилей может быть использован прием разложения искомых функций В тригонометрические ряды по периметру сечения. Таким образом, получаются бесконечные системы алгебраических уравнений относительно коэффициентов этих рядов. Ограничившись тем или иным числом учитываемых членов ряда, можно получить решение с требуемой степенью точности. [c.434]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...