Сила поперечная - Влияние на частоту

При выводе этой формулы сделано допущение о том, что перерезывающие силы и инерция поворота сечения испытуемого образца при его поперечных колебаниях не оказывают влияния на частоту колебаний основного тона. Это допущение приводит к ошибке, составляющей примерно 1—2%. [c.136]

Силы поперечные—Влияние на частоту поперечных колебаний 373 [c.558]

Вертикальные колебания симметричных конструкций можно разделить на симметричные и антисимметричные относительно продольной оси машины (кручение вокруг продольной оси). В первом приближении рассматривать раздельно симметричные и антисимметричные колебания можно также и при неполной симметрии установки относительно продольной оси. Размеры колонн следует назначать такими, чтобы все поперечные рамы имели примерно одинаковые частоты свободных колебаний, несмотря на различную величину связанных с ними масс. При определении податливости конструкций верхней плиты необходимо учитывать наряду с изгибными и деформации сдвига, а также кручения, если поперечные нагрузки приложены не по осям элементов. Рама основания и корпус машины оказывают влияние на частоты свободных колебаний системы, в особенности на частоты высших гармоник. Тяга вакуума конденсатора как статическая сила не включается в динамические расчеты. Но если конденсатор жестко скрепляется со штуцером отработанного пара, следует часть веса конденсатора учитывать в качестве колеблющейся массы. Величина этой части определяется упругими [c.243]

Прежде всего следует исследовать собственные частоты вертикальных колебаний поперечных рам, так как центробежная сила воспринимается в основном ими. В качестве первого приближения мы предполагаем, что объединение поперечных рам друг с другом с помощью продольных ригелей оказывает незначительное влияние на частоты вертикальных колебаний (слабая связь) и они поэтому могут достаточно точно определяться для каждой поперечной рамы в отдельности. [c.266]

Коэффициент Т1 в формуле (17) должен зависеть от формы поперечного сечения витка пружины, так как при отсутствии продольной силы ( =0) этот коэффициент учитывает влияние на частоту колебаний пружины инерции поворота витков и деформаций изгиба витков в своей плоскости. Это последнее влияние тем больше, чем меньше жесткость витка при изгибе относительно бинормали к винтовой линии. Поэтому коэффициент т) должен уве- [c.268]

Прежде всего укажем, на то, что даже не меняющаяся по времени осевая сила, оказывает влияние на поперечные и крутильные колебания стержня. В качестве примера приведем приближенное вычисление частоты собственных крутильных колебаний призматического вала (фиг. 41, а), шарнирно опертого по концам, с массой т, сконцентрированной посредине его длины и сжимаемого осевой силой S. [c.114]

Применяя формулу (226) к самому длинному (обычно кормовому) пролету валопровода, можно оценить ориентировочно влияние упора. Однако обычно величина упора значительно (в 10— 20 раз) меньше критической силы, и его влияние можно оценить снижением частоты свободных поперечных колебаний всего лишь на 2—5%. Поэтому этим влиянием можно пренебречь. [c.238]

Из первого уравнения (56) следует, что еслн двигатель совершает вынужденные гармонические колебания с частотой оз 8, то колебания двигателя не будут оказывать влияние на поперечные колебания корпуса. В этом случае поперечная составляющая вектора силы тяги уравновешивается силами инерции двигателя. [c.498]

И. К. М е л д е р. Влияние переменной продольной силы на частоту свободных поперечных колебаний прямолинейного стержня. В сб. Вопросы динамики и динамической прочности , вып. 1. Изд-во АН Латв. ССР, 1953. [c.286]

Расчёт стержня шатуна. Сечение стержня шатуна обычно выполняется двутавровым, круглым или кольцевым. Основной нагрузкой является переменная сила, действующая вдоль оси шатуна. Кроме того, на шатун действует сила инерции, изгибающая его в плоскости движения. Эта сила обычно не вызывает высоких напряжений, величина её достигает максимума, когда основная нагрузка, действующая по оси шатуна, невелика. Поперечные колебания шатуна могут оказывать влияние на напряжённость Шатуна только в тех случаях, когда его собственная частота колебаний низка. [c.748]

Влияние дорожных и климатических условий. Дорожные условия оказывают большое влияние на срок службы шин. На интенсивность износа шин влияет тип и состояние дорожного покрытия, продольный и поперечный профили дороги, а также вид дороги в плане, т. е. величина радиусов поворотов и частота их. Наличие неровностей дороги вызывает большие динамические нагрузки на каркас шин, нагрев их и разрушения. При увеличении выпуклости дороги происходит перераспределение веса в поперечном направлении и увеличение нагрузки на шины одной стороны автомобиля. Спуски и подъемы, извилистость пути также резко увеличивают износ шин вследствие перераспределения веса по осям, воздействия боковых сил при поворотах, а также из-за частых торможений и разгонов. [c.352]

Влияние сдвига и инерции вращения на частоты и формы свободных колебаний стержней при помощи асимптотического метода исследовалось Е. П. Кудрявцевым [1.34] (1960). Рассматриваются колебания стержня, защемленного по концам. Вычислены волновые числа частоты, изгибающие моменты и поперечные силы, и дано сравнение с результатами классической теории. Для двенадцати форм колебаний вычислены волновые числа и частоты, и для шести форм — изгибающие моменты и поперечные силы. Из сравнения с результатами классической теории установлено, что с увеличением номера формы колебаний волновые числа мало изменяются, а частоты, изгибающие моменты и поперечные силы сильно уменьшаются по сравнению с вычисленными по классической теории. [c.82]

Силы, периодически изменяющиеся по величине или направлению, являются основной причиной возникновения вынужденных колебаний валов и осей. Однако колебательные процессы могут возникать и от действия постоянных по величине, а иногда и по направлению сил. Свободное колебательное движение валов и осей может быть изгибным (поперечным) или крутильным (угловым). Период и частота этих колебаний зависят от жесткости вала, распределения масс, формы упругой линии вала, гироскопического эффекта от вращающихся масс вала и деталей, расположенных на валу, влияния перерезывающих сил, осевых сил и т. д. Уточненные расчеты многомассовых систем довольно сложны и разрабатываются теорией колебаний. Свободные (собственные) колебания происходят только под действием сил упругости самой системы и не представляют опасности для прочности вала, так как внутренние сопротивления трения в материале приводят к их затуханию. Когда частота или период вынужденных и свободных колебании со- [c.286]

Основным источником колебаний в турбомашинах, наиболее существенно влияющим на общий уровень вибрации на их лапах, являются неуравновешенные силы инерции, возбуждающие поперечные колебания роторов. Поэтому вопросы динамики вращающихся роторов составляют основное содержание этой главы. В частности, здесь рассмотрены различные аспекты задачи о нахождении критических скоростей вращения валов (влияние упругости опор, несимметрии упругих и инерционных свойств ротора, влияние гироскопического эффекта дисков и т. п.) и дана общая постановка задачи об исследовании устойчивости их вращения и р вынужденных колебаниях роторов (влияние внутреннего и внешнего трений, условия самовозбуждения автоколебаний на масляной пленке подшипников скольжения и т. д.). Описаны также различные методы расчета собственных частот изгибных колебаний и критических скоростей валов и, в частности, современные методы, ориентированные на применение ЭВМ. [c.42]

Частота колебаний лопатки на диске может получиться меньше частоты лопатки, зажатой в тисках, вследствие недостаточной жесткости заделки лопаток в диске в окружном направлении. Наконец, расхождение между расчетными и экспериментально найденными частотами объясняется также тем, что при выводе дифференциального уравнения колебаний мы пренебрегли влиянием поперечной силы на прогиб лопатки. [c.118]

При турбулентном течении на главное движение жидкости, происходящее вдоль обтекаемой поверхности, налагается поперечное движение, обеспечивающее перенос массы и обмен импульсами в поперечном направлении. Структурные исследования турбулентных потоков показали, что они состоят из вихревых образований различных размеров и интенсивности. В результате течение приобретает ярко выраженный нестационарный характер с пульсациями скорости в широком диапазоне частот. Крупные вихри порождают низкочастотную пульсацию, а мелкие—высокочастотную. Влияние молекулярной вязкости на этот процесс оказывается очень малым, и в известной степени турбулентное течение представляет собой сложное движение идеальной жидкости, в пределах которой вращается бесконечное число вихрей различных размеров и форм. Перенос массы через любую поверхность приводит к изменению количества движения и, следовательно, эквивалентен появлению в потоке добавочных сил, которые часто называют в противовес молекулярным силам силами турбулентного трения. Термин трение применительно к турбулентному потоку носит условный характер, и, подчеркивая эту условность, говорят о кажущемся (виртуальном) трении. Сопротивление каналов при переходе к турбулентному режиму тече-164 [c.164]

Представляют интерес данные об одновременном влиянии фреттинг-коррозии и коррозии в 3%-ном растворе поваренной соли на сопротивление усталости образцов из стали 35 диаметром ==12 мм и 50 мм с насаженными жесткими D 2d, L=2d) неразрезными стальными и латунными втулками, не передающими изгибающего момента или поперечной силы [69]. Испытания на усталость производились при изгибе с вращением с пол- г ным погружением рабочей части цилиндрического образца с на- саженной втулкой в проточную соленую воду на базе 50 млн. циклов (частота 3000 цикл/мин). [c.113]

Для снижения влияния тепловых деформаций можно рекомендовать многорезцовые блоки, работающие по методу деления подачи на оборот с компенсацией поперечных сил резания за счет расположения вершин резцов в разных угловых положениях относительно оси вращения шпинделя. Такие схемы обработки характеризуются пониженной частотой вращения и радиальной нагрузкой на шпиндель при сохранении заданной производительности. В некоторых случаях это позволяет уменьшить габарит РБ, что дает не только уменьшение тепловых перемещений, но и выигрыш в стоимости РБ приблизительно на 25 %. [c.737]

Влияние дисбаланса несущего винта. Колебания вертолета на шасси возможны, например, при плохой балансировке несущего винта. Если одна из лопастей будет тяжелее других, то центр тяжести винта окажется смещенным от оси его вращения в сторону более, тяжелой лопасти и начнет вращаться с числом оборотов несущего винта. Приложенная в центре тяжести центробежная сила инерции несущего винта и будет раскачивать вертолет в поперечной плоскости. Частота этой силы равна частоте вращения несущего винта. [c.114]

Крутильные колебания коленчатого вала. Если носок вала закрепить неподвижно, а к маховику приложить силу, коленчатый вал будет скручен на некоторый угол. Если прекратить действие скручивающей силы, то вал под влиянием сил упругости и сил инерции маховика будет раскручиваться и начнет колебаться с частотой, зависящей от его длины, поперечного сечения и материала. Такие колебания носят название свободных, упругих колебаний кручения, а их частота — собственной частоты. При работе двигателя переменные силы 5 (см. рис. 5) в течение цикла создают второй вид колебаний вала — вынужденные колебания, частота которых зависит от числа оборотов вала, числа цилиндров и тактности двигателя. [c.26]

Численное интегрирование полученной системы уравнений не представляет затруднений, тем более, что эта система распадается на две независимые системы, описывающие поперечные и продольные колебания упругой шарнирной цепи. Как видно из полученных уравнений, нелинейность существенным образом влияет на амплитуды и частоты поперечных колебаний, в то время как амплитуды продольных колебаний такого влияния не испытывают. Поэтому в дальнейшем уравнения, описывающие продольные колебания масс цепочки, могут быть проинтегрированы самостоятельно в линейной постановке. Затем, подставляя решение для в систему уравнений, описывающих поперечные колебания масс цепи, приходим к задаче о воздействии на нелинейную колебательную систему со многими степенями свободы возмущающей силы с несколькими частотами. Поскольку правые части (102) не зависят от р,, ф , то первое и третье уравнения этой системы удобны для исследования амплитуд М,-, NI- [c.41]

Крутильные колебания инструмента. Возникновение крутильных автоколебаний может происходить под влиянием тех же факторов, что и возникновение поперечных автоколебаний (падающая зависимость силы резания от скорости, работа по следу — изменение силы резания от толщины среза с запаздыванием). Кроме этого, здесь может оказывать влияние и трение между направляющими и поверхностью отверстия. При обработке высокопрочных материалов, когда особенно часто возникают интенсивные установившиеся крутильные автоколебания значительной частоты (вибрации), вследствие высоких давлений от сил резания на направляющих может прорываться масляная пленка СОЖ и иметь место сухое трение, при котором наиболее легко возникают и усиливаются автоколебания. [c.130]

При переходе от напряжений к погонным усилиям и моментам нами используются три поверхности приведения две — совпадающие с нейтральными слоями (линиями) продольных и поперечных сечений оболочки, а в качестве третьей — срединная поверхность обшивки. Это позволило с учетом принятых гипотез упростить математические выкладки по сравнению с рассмотренным в литературе случаем использования одной исходной, как правило, срединной поверхности стенки. Кроме того, оперирование с нейтральными линиями, на наш взгляд, дало возможность более наглядно выявить распределение внутренних усилий в отдельных элементах конструкции и легче уяснить физику влияния эксцентриситета подкреплений на величины критических нагрузок и частоты собственных колебаний оребренных оболочек. В связи с этим в работе, наряду с несимметричной формой деформации цилиндрической оболочки, рассматривается и осесимметричная, для которой, естественно, остается в силе только гипотеза жесткой нормали. [c.6]

Поскольку кристалл легче поляризуется на низких частотах ), чем на высоких, UL больше (От- Может показаться странным, что (о вообще отличается от (От в пределе больших длин волн, поскольку в этом пределе смещения ионов в любой области конечных размеров неразличимы. Однако из-за большого радиуса действия электростатических сил их влияние может всегда распространяться на расстояния, сравнимые с длиной волны, какой бы большой она ни была в результате электростатические возвращающие силы имеют разную величину для продольной и поперечной оптических мод ). Действительно, воспользовавшись соотношением Лоренца (27.27), получаем из (27.65), что электростатическая возвращающая сила в длинноволновой продольной (L) оптической моде определяется локальным полем [c.172]

Поскольку условие (5.79) совпадает с условием нормированности, использовавшимся в п. 5.4, полученные там выражения (5.23)— (5.25), описывающие неустановившееся поведение системы при заданных начальных условиях, можно применять и в случае нити, опирающейся на упругие опоры. Используя выражения (5.28) и (5.29), можно также исследовать динамическое поведение системы при действии изменяющихся во времени поперечных сил. Более того, из выражений (5.52) и (5.53) можно определить динамические перемещения при колебаниях нити, обусловленных изменяющимися во времени независимым образом перемещениями г/оп1 и г/оп2 опор (см. рис. 5.12). Таким образом, видно, что введение упругих опор, оказывает влияние на частоты и формы колебаний, но не на последовательность шагов при решении задачи о динамическом поведении. [c.371]

Влияние упора гребного винта. Из общей теории поперечных колебаний известно, что действие продольной силы может иногда существенно повлиять на частоту поперечных колебаний балки, причем сжимающая сила снижает, а растягивающая повышает эту частоту. Количественно влияние продольной силы на частоту свободных поперечных колебаний однопролетной балки может быть оценено с помощью соотношения [c.237]

В книге А. П. Филиппова [1.75] (1956) приведены дифференциальные уравнения и граничные условия на основе сдвиговой модели Тимошенко. Рассмотрены свободные колебания балми с сосредоточенными массами, в частности, выведены частотные уравнения для опертого или защемленного с двух сторон стержня с массой посредине. Исследуется также влияние поперечных сил на собственные частоты консольных стержней. Показано, что в случае коротких стержней турбинных лопаток поперечные силы существенно снижают низшую собственную частоту. [c.92]

Влияние поперечной силы и инерции вращения. В предыдущем рассмотрении размеры поперечных сечений стержня предполагались малыми по сравнению с его длиной и для кривой изгиба было вяято простое уравнение (111). Введем теперь поправки, учитывающие влинние размеров поперечных сечений на частоту. Эти поправки могут иметь большое значение при изучении форм колебании с высокими частотами, когда колеб-люшийся стержень подразделяется узловыми поперечными сечениями на сраннительно короткие участки. [c.319]

Разработаны датчики силы, в которых используется стержневой резонатор, обладающий высокой из-гибной жесткостью и работающий поэтому без предварительного натяжения. С целью исключения влияния заделок на стабильность частоты поперечных колебаний стержень выполняют как единое целое с упругим элементом из одного куска материала. Возможно также изготовление стержневых модулей с развитыми концами с последующим креплением их на упругом элементе датчика сваркой. Такие датчики известны как. вибростержневые. [c.363]

Общая вибрация судна. При изучении общей вибрации судно считается балкой, плавающей в несжимаемой невязкой жидкости, воздействие которой сводится к силам инерции, учитываемым с помощью присоединенных масс. Значительное удлинение корпуса позволяет определить эти массы на основе допущения о плоском обтекании с последующим введением поправок на влияние про-странственности потока. Таким образом, задача определения присоединенных масс сводится к расчету реакции жидкости на малые колебания погруженного в нее контура, представляющего собой поперечное сечение корпуса судна. Волны, возбуждаемые колебаниями на поверхности жидкости, не учитываются, поскольку частота упругих колебаний судового корпуса достаточно высока, и возбуждаемые гравитационные волны имеют малую энергию. [c.441]

Колебания ротора. Ротор гидрогенератора представляет собой электромагнит с большим числом пар полюсов. Поэтому частота вращения ротора гидрогенератора обычно значительно меньше частоты вращения турбогенераторов. Масса ротора крупного гидрогенератора составляет несколько сот тонн. Вал ротора круглый, часто с вертикальной осью. Схема ротора гидрогенератора показана на рис. 3, где I — вал ротора 2 — подшипники 3 — подпятник 4 — полюса ротора 5 — обод 6 — спицы ротора. Проблема колебаний ротора для гидрогенераторов имеет меньшее значение, чем для турбогенераторов, вследствие малых частот вращения, отсутствия двоякой изгибной жесткости и вертикального расположения оси вала. Ротор гидрогенератора удерживается от поперечных смещений подшипниками скольжения. Автоколебания вала не наблюдаются, поскольку подшипники снабжаются поворачивающимися колодками. Рабочая частота вращения ротора обычно ниже наименьшей критической частоты. В гидрогенераторах возникают источники возбуждения колебаний ротора, не свойственные турбогенераторам. Таким источником, например, является вращающаяся вместе с ротором сила одностороннего магнитного притяжения ротора к статору. Эта сила может возникнуть при эксцентричном расположении наружной окружности ротора относительно оси вала или при отключении питания части полюсов ротора. Большее влияние электромагнитных сил на вибрации ротора в гидрогенераторах по сравнению с турбогенераторами объясняется как многополюСностью, [c.522]

Если лопасть несущего винта совершает п колебаний за оборот, то частота ее колебаний m равна nQ, где Q — угловая скорость вращения винта. Поскольку при этом скорость набегающего на сечение потока равна Qr, а полухорда — с/2, для приведенной частоты получаем выражение k = n jlr. В случае винтов с лопастями большого удлинения приближенно можно принять k 0,05n. Для низких гармоник, когда приведенная частота мала, функция уменьшения подъемной силы близка к 1. Так, для первой гармоники вихревой след уменьшает подъемную силу примерно на 5%. Поэтому пренебрежение влиянием следа и другими нестационарными эффектами при выполненном в предыдущих главах анализе аэродинамических коэффициентов несущего винта и махового движения вполне оправдано. Однако для высших гармоник приведенная частота довольно велика, и влияние следя поперечных вихрей необходимо принимать во внимание при точном расчете нагрузок. [c.441]

При расчете поперечных колебаний невесомой трехступенчатой балки с тремя сосредоточенными массами или с одной массой и с одним диском довольно много сил отнимает вычисление коэффициентов влияния, необходимых для составления дифференщ1альных уравнений, поэтому здесь задание разбито на две лабораторные работы. В первой из них выводятся дифференциальные уравнения поперечных колебаний системы, а во второй — составляется программа, предусматривающая расчет всех собственных частот и главных форм колебаний. [c.60]

Крутильные колебания коленчатого вала. Если носок вала закрепить неподвижно, а к маховику приложить силу, коленчатый вал будет скручен на некоторый угол. Если прекратить действие скручивающей силы, то вал гюд влиянием сил упругости и сил инерции маховика будет раскручиваться и начнет колебаться с частотой, зав1 сящей от его длины, поперечного сечения и материала. Такие колебания называют свободными, yнpyги ш коле-баниялш кручения, а их частоту — собственной частотой. При работе двигателя переменные силы 5 (сы. рнс. 4) Б течение цик- [c.26]

Преобразователи постоянного тока в переменный распространены значительно меньше, чем преобразователи переменного тока в постоянный они применяются в электрической тяге на установках с рекуперацией энергии и на электростанциях с буферной аккумуляторной батареей. П. постоянного тока в переменный представляет собой совмещение шунтового двигате-ся с синхронным генератором. Очевидно соотношения между напря жениями и токами, имеющие место в П. переменного тока в постоянный, справедливы и для обращенного П. Особенностью обращенного П. является то, что величина полезного магнитного потока меняется в нем с нагрузкой и м. б. регулируема путем изменения тока возбуждения. В обращенном П. сила и сдвиг фаз переменного тока не зависят от тока возбуждения поэтому продольная составляющая поля реакции якоря может изменять поток. При индуктивной нагрузке П. продольное поле размагничивает полюсы, при емкостной—намагничивает. Поперечное поле, также как в П. переменного тока в постоянный, очень мало и почти не влияет на поток. В виду влияния нагрузки на величину потока число оборотов П. зависит от режима в сети. Действительно со стороны постоянного тока П. работает как шунтовой двигатель и следовательно скорость его обратно пропорциональна величине магнитного потока. При индуктивной нагрузке число оборотов П. увеличивается. Разнос П. может быть при протекании через якорь реактивного тока большой силы или коротком замыкании в сети переменного тока. Из-за опасной роли индуктивной нагрузки П. не следует применять в сетях с большим числом двигателей и трансформаторов. Для предохранения от разноса пользуются ограничителем скорости. Зависимость скорости П. от его нагрузки представляет собой крупный недостаток, т. к. частота сети переменного тока получается непостоянной. Для получения неизменной скорости П. прибегают к специальной мере— [c.302]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...