Резонатор стержневой

Резина — Модуль упругости 153— 155 — Морозостойкость — см. Морозостойкость резины Резонатор стержневой 363, 364 [c.557]

На рис. 20 изображен датчик силы со стержневым резонатором. [c.363]

Рис. 20. Датчик силы со стержневым резонатором

Форма и размеры упругих элементов датчиков определяются величиной измеряемой силы и необходимостью встройки резонаторов. Чаще, других применяют элементы кольцевой формы. Иногда упругий элемент помещают в жесткий корпус, а измеряемое усилие к нему подводят через упругие направляющие, выполненные в виде мембран или плоских балочек. Такова конструкция датчика типа СВ. Упругий элемент датчиков типа ДОБР выполнен в виде сплошного цилиндра с двумя поперечными отверстиями, внутри которых по оси упругого элемента расположены стержневые резонаторы и электромагниты. [c.364]

Подобные результаты были получены и для Ро = 4 и 5 ата. Первый максимум излучения довольно узок, и поэтому для его обнаружения необходимо тщательно настраивать величины I ж к. Второй максимум гораздо более широк (рис. 21, б), и, возможно, именно поэтому он и был отмечен большинством исследователей. Так как величина излучаемой мощности в обоих этих максимумах приблизительно одинакова, то оптимальными можно считать такие размеры резонатора, когда его диаметр примерно равен глубине. Как будет показано далее, для стержневых свистков [c.35]

Наши испытания различных типов резонаторов К, предназначенных для работы в стержневых генераторах (при К = 1,6), показали, что в первой резонансной области (лежащей в районе 7 мм) для данного типа свистка мощность излучения мало зависит от формы наружной кромки резонатора (рис. 26). Вдали от оптимальной настройки излучателя кривые мощности гораздо сильнее отличаются по абсолютным значениям, хотя характер зависимости от I остается тем же. Резонатор с плоской кромкой (кривая 2) имел хорошие акустические показатели. [c.43]

Щелевые генераторы могут выполняться и в виде тел вращения. Здесь нужно отметить конструкции с кольцевой щелью (прообраз стержневого генератора, о котором будет подробно сказано в гл. 5) и с дисковым резонатором. [c.56]

Гартман [64], заинтересовавшись этими исследованиями, предложил использовать стержень для крепления резонатора. Оказалось, что наряду с уже отмеченными преимуществами стержневой свисток имеет еще одно интересное качество возможность генерации при давлениях ниже критического, т. е. при 0,9 ати иначе говоря, свисток способен ра- [c.66]

Если введение в струю стержня изменяет лишь длину ячейки, то наличие отражающей поверхности существенно деформирует струю. Исследования деформации струи путем ее торможения отражающим диском или резонирующей камерой были выполнены для того, чтобы разобраться в механизме генерации газоструйного стержневого излучателя, так как уже самые общие соображения показывали, что распределения давлений и скоростей в струе при наличии резонатора сильно отличаются от подобных характеристик в режиме свободного истечения струи. [c.71]

Акустический институт АН СССР совместно с Научно-исследовательским технологическим институтом разработал несколько вариантов стержневых генераторов, которые отличались между собой в основном устройствами для удаления отработанного воздуха. Так как система сопло — резонатор во всех вариантах (за немногими несущественными изменениями) [c.75]

В работе [32] отмечалось, что существует оптимальное значение коэффициента К = 1,64—1,66, при котором мощность достигает своей максимальной величины. Хотя мы проводили измерение в более узком диапазоне изменения параметра К, но, как было указано в работе [53], для стержневых излучателей заметного оптимума получено не было. В отдельных случаях (для определенных значений параметра h) мы наблюдали некоторое повышение мощности при JT = 1,6 (рис. 62), но, как правило, при увеличении К свыше 1,4 разница оказывалась весьма незначительной и не превосходила погрешности измерений. В этом отношении показательны зависимости, приведенные на рис. 63, где для излучателя с de = 10 мм и ст = 7 мм (h = 8 мм) четко видно изменение мощности при переходе с К = 1,3 к = 1,5, тогда как дальнейшее увеличение указанного параметра (вплоть до к = 1,9) почти не сказывается на максимальном значении При дальнейшем увеличении диаметра резонатора (К 2) излучение резко уменьшается и генерация наблюдается лишь в узком диапазоне значений I ш h. [c.90]

Для импульсной работы стержневого газоструйного излучателя метод механического прерывания струи, предложенный в работе [62], неприменим, но модуляции звука в стержневых конструкциях можно легко добиться, периодически удаляя донышко от резонатора с помощью центрального стержня и кулачкового механизма [80]. Когда донышко прижато к резонатору, наблюдается генерация звука, а когда оно отодвинуто от корпуса резонатора и воздух вытекает через образовавшуюся щель,— происходит срыв генерации. Используя дополнительную электромагнитную систему, можно обеспечить работу излучателя в телеграфном режиме. [c.101]

В газоструйном стержневом излучателе ГСИ-2 тот же принцип выброса воздуха был применен нами для генератора, расположенного в параболическом рефлекторе. В этой модели (рис. 74) воздух транспортируется по отводной трубе с воздухосборником, установленным соосно с резонатором. Правда, в подобном излучателе полного удаления воздуха достигнуть не удалось (по-видимому, из-за малого сечения отводной трубы), однако отношение количества выбрасываемого воздуха и попадавшего в камеру озвучивания было больше 5 1. [c.104]

Некоторые успехи достигнуты в изучении деформации симметричной струи (при наличии центрального стержня) отражающей поверхностью, в том числе и резонатором. Исследования гидродинамических характеристик деформированной струи позволяют оценивать возможные пределы области генерации и определять частоту излучения. Можно считать установленным влияние диаметра резонатора на величину потерь энергии струи, а следовательно, и на изменение акустической мощности излучателя. Сделаны первые попытки создать методику расчета стержневых излучателей исходя из газодинамических параметров струи, а также произвести оценку к.и.д. излучателя на основе рассмотрения скачка уплотнения в термодинамической -диаграмме. [c.107]

Рис. 11.8. Блок-схема установки для наблюдения детектирования модулированного акустического сигнала в нелинейном стержневом резонаторе.

Максимальная мощность в стержневом Г. и. достигается при ( р/с с=1,6. При этом существуют две области, равноценные по мощности, но отличающиеся по частоте генерации и по направлению выхода отработанного воздуха. В первой (высокочастотной) области (рис. 2,а), характеризуемой параметрами настройки /1 / 1 =1,ЗАо, отработанный газ, выходя из резонатора, движется в сторону сопла и обтекает его с наружной стороны, благодаря чему при работе Г. и. в этом режиме можно полностью удалить отработанный газ из озвучиваемого пространства. Во второй облас- [c.74]

Поэтому очевидно, что новый метод измерений в первую очередь должен был бы подойти для определения твердости при малых нагрузках и микротвердости. Современный твердомер для малых нагрузок (Р=8Н) с ручным зондом показан на рис. 33.14. Конструкция ручного зонда схематически показана на рис. 33.15. Ввиду необходимости передавать нагрузку при испытаниях на внедряемый наконечник без чрезмерного демпфирования колебаний, вместо простой массы, несущей на себе наконечник, применяют механический резонатор, стоячая волна которого имеет по крайней мере один узел колебаний К, например стержневой вибратор 1, возбуждаемый при своей второй продольной резонансной частоте. [c.653]

Гидродинамические излучатели по конструкции резонирующего элемента могут быть пластинчатого, стержневого или мембранного исполнений, а кавитирующие — с дискретным или непрерывным действием. На рис. 51 дана схема ультразвукового гидродинамического излучателя с консольным креплением резонатора [15, 35]. Корпус 1 излучателя изготовлен вместе, с держателем 3, в котором закреплена пластинка-резонатор 2. Масло под давлением поступает в сопло 4 и выходит из него в виде плоской струи. При встрече струи с кромкой пластинки-резонатора образуются завихрения. Колебания струи и циклически чередующиеся завихрения в определенных условиях вступают в резонанс, вызывая кавитацию и дальнейшее захлопывание пузырьков, сопровождающееся диспергированием механических при-ме(жй. [c.102]

В качестве резонатора может быть использован механический элемент любой формы, способный совершать колебания. Наибольшее распространение получпли струнные н стержневые резонаторы. [c.362]

Разработаны датчики силы, в которых используется стержневой резонатор, обладающий высокой из-гибной жесткостью и работающий поэтому без предварительного натяжения. С целью исключения влияния заделок на стабильность частоты поперечных колебаний стержень выполняют как единое целое с упругим элементом из одного куска материала. Возможно также изготовление стержневых модулей с развитыми концами с последующим креплением их на упругом элементе датчика сваркой. Такие датчики известны как. вибростержневые. [c.363]

Акустические форсунки в известных конструкциях охладителей пара не применяются, однако это не ис-.<лючено. На рис. 2.28 представлен схематический чертеж акустической форсунки [15]. В качестве источника колебаний служит аэродинамический стержневой излучатель, состоящий из стержня 2 и резонатора 1, который позволяет получать колебания газовой среды достаточно высокой интенсивности (в пределах 5—25 кГц). Регулирование параметров излучателя и угла раскрытия факела достигается изменением расстояния между соплом и резонатором. Изменение расходов жидкости и воздуха (или пара) осуществляется изменением давления в системах подачи, а также установкой внещней втулки, в которую подается жидкость, имеющей ряд цилиндрических отверстий для выхода жидкости, расположенных по окружности относительно оси форсунки. [c.70]

Хотя влияние дополнительного резонатора обычно состоит в усилении уже возникших акустических колебаний, тем не менее, судя по размерам канавки и ее расположению, по-видимому, здесь имеет место не усиление, а дополнительное возбуждение звука, подобное происходящему в свистках Левавассера. В этом случае излучатель как бы имеет два источника генерации, синхронизированных между собой, один из которых усиливает или даже инициирует работу второго. Это предположение основано на том, что при некоторых режимах работы излучателя, особенно стержневого типа (о чем еще будет подробно сказано в гл. 6), струя отработанного воздуха движется не в сторону резонатора, как показано на рис. 4, а после взаимодействия с резонатором изменяет свое направление и обтекает сопло. При этом кинетическая энергия струи достаточно велика, чтобы возбудить акустические колебания в тороидальном резонаторе, например типа Гельмгольца [15]. Необходимо лишь, чтобы частота колебаний в обоих излучателях была одинаковой, а фаза подобрана так, чтобы колебания усиливались. Так как вторичные резонаторы применяются обычно в стержневых излучателях при с с, когда поток воздуха из резонатора движется в основном по направлению к соплу, такой механизм работы вторичного резонатора кажется весьма правдоподобным. [c.24]

Анализируя тщательно проведенные исследования Р. И. Школьниковой [32], можно прийти к выводу о том, что оптимальные значения =1,64—1,66 соответствуют случаю, когда площадь поперечного сечения резонатора вдвое больше сечения втекающей струи, т. е. когда выполняется соотношение dp—бd 2.Tд к как для сравнительно высоких давлений — 4—5 ати), применявшихся в указанной работе, расширенир свободной струи а составляет приблизительно 1,2, то К = dp/d = = 1,2 1,41 = 1,68. Исходя из этого предположения, основанного на необходимости уменьшения турбулизации вытекающей из резонатора струи, следует, что при более низких давлениях (когда а 1,2) и особенно для стержневых излучателей (у которых струя имеет кольцеобразное сечение) должно наблюдаться увеличение мощности уже при меньших значениях коэффициента К, что и имеет место в действительности (см. гл. 5). Ввиду того, что указанное предположение еще строго не обосновано, то, подводя итоги влияния коэффициента К на излучаемую мощность, следует отметить, что бесспорна сейчас необходимость увеличения р до диаметра максимального расширения струи. Дальнейшее увеличение К, по-видимому, можно рекомендовать лишь после проверки каждой конкретной конструкции, так как мощность излучения зависит от многих параметров. [c.41]

До сих пор мы сопоставляли кривые распределения давления в деформированной струе с частотными характеристиками эквивалентного излучателя, пытаясь качественно объяснить ход полученных частотных зависимостей. При этом было выяснено, что все изменения частоты генерации весьма удовлетворительно объясняются соответствующими изменениями расстояния между отражающей стенкой резонатора и скачком уплотнения (строго говоря, его средним положением). Поэтому можно считать гипотезу Мерха [24] об определяющем влиянии на частоту указанного расстояния (параметра В) подтвержденной (в том числе и для стержневого излучателя), причем, естественно, что при расчетах такой резонансной системы должны быть учтены фазовые соотношения между отраженной волной и колеблющимся скачком. Согласно представлениям Мерха, частота излучения определяется одинарным или двойным временем прохож- [c.85]

Одной из первых заинтересовалась стержневыми излучателями шведская фирма Demister AB, учитывая возможность их работы при низких давлениях [40]. При разработке промышленного варианта был учтен опыт Буше по повышению к.п.д. свистков за счет увеличения диаметра резонатора по сравнению с соплом. [c.97]

Рис. 1. Схема стержневого газоструйного излучателя 1 — сопло 2 — стержень 3 — резонатор 4 — волны разрежения 5 — косые скачки уплотнения 6 — отсоединённый скачок уплотнения 7 — граница струи Сдля наглядности резонатор расположен так, что рабочей является вторая ячейка, хотя работа осуществляется в первой ячейке)/

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...