Пластинки Параметры расчеты

Измерительные системы рассмотренных выше Х-калориметров в соответствии с предпосылками использованного в них метода тонкой пластинки должны удовлетворять целому комплексу требований, касающихся выбора оптимальных перепадов температуры в образце и тепломере, оптимальной скорости разогрева измерительной системы, допустимых значений теплового сопротивления образцов, приемлемого соотношения теплоемкостей образца, пластинки тепломера и стержня. Исходными соотношениями при выборе указанных параметров могут служить принятые ранее ограничения (1-81), (1-84), (4-6) и (4-28). От их удачного сочетания во многом зависит простота расчетных формул и точность измерения теплопроводности. К сожалению, предъявляемые к измерительной системе требования имеют сложную взаимосвязь и перечисленные исходные соотношения в представленном виде мало пригодны для осуществления конкретного расчета системы. [c.115]

Основное уравнение в методе переменных параметров упругости теории пластического течения [уравнение (9.11.19)] соответствует соотношениям упругости анизотропного тела при наличии обобщенной температурной деформации. Матрица пластической податливости содержит переменные параметры упругости , которые в первом приближении принимаются по напряжениям предыдущего этапа нагружения. При расчете очередного этапа нагружения предполагается выполнение условий (9.11.9) и (9.11. 10). При нарушении хотя бы одного из условий расчет этапа проводится сначала, причем приращение де рмаций пласти"шости не учитывается. [c.201]

Интеграл (5.30) протабулирован (см. прил. II). На рис. 5.18 представлены графики функции Уз = для различных значений параметра п. Соотношение (5.29) полностью решает задачу о расчете живучести рассмотренной пластинки. [c.49]

Размер L на рис. 7.5 может быть произвольным. На этом же рисунке показана сетка конечных элементов с линейной аппроксимацией параметров в пределах каждого элемента, точками на контуре пластинки отмечены узлы граничных элементов также с линейной аппроксимацией Vi и Pi. Расчет проведен при D — 1 с , v = 0,32 [c.272]

Как показали исследования [199], геометрические размеры стружки влияют на степень покрытия связующим поверхности частиц. При этом степень покрытия зависит от ряда конструктивных параметров смесителя, характеристик связующего, которые полагались постоянными, а также от характеристик стружки размеров, плотности древесины, насыпной плотности стружки. Для расчетов использовались зависимости насыпной плотности стружки от ее размеров, приведенные в [206]. Длина стружки 35 мм, ширина 10 мм. Как свидетельствуют результаты теоретических расчетов, представленные на рис. 5.12 (кривая 1), прочность плиты при растяжении перпендикулярно к пласти слабо изменяется при увеличении толщины древесных частиц, что подтверждается также хорошим совпадением с зкспериментальными данными [190, 205] (прямые 2, 3). [c.208]

Параметр E /E варьировался. В табл. 4.2.1 в зависимости от этого параметра приведены результаты расчета [13] максимальных безразмерных прогибов в середине пролета жестко защемленной пластинки, в табл. 4.2.2 — максимумов тзх безразмерных нормальных напряжений (о = в ее несущих [c.110]

В табл. 5.5.1, 5.5.2 в зависимости от параметров Е /Е w. b/h приведены результаты расчета безразмерных критических интенсивностей радиальных сжимающих усилий Т, Т, . .., Т Т. = hE T ), найденных для трехслойной изотропной (v = v" = V, G = /(2(1 + v)), Е — Е) пластинки симметричного строения. Данные табл. 5.5.1 получены при следующих значениях параметров ( — толщина -го слоя) [c.155]

Можно предположить, что для имитации параметров электроннооптической системы необходимо сначала тщательно из-мерить As я s и затем по этим данным рассчитать соответствующую оптическую систему. Однако это едва ли подходящий для практики метод. При его использовании, помимо трудностей осуществления измерений с требуемой точностью, обнаруживается еще и такой недостаток, что к тому моменту, когда расчет закончен и оптическая копия системы изготовлена, изменения параметров электроннооптической системы, вероятно, намного превысят допустимую ошибку. По-видимому, более предпочтительно сделать астигматизм и сферическую аберрацию оптической системы, используемой при восстановлении, переменными и регулировать их до тех пор, пока не будет достигнута максимальная резкость изображения определенной части изучаемого предмета, например подложки, или же определенных стандартных тест-объектов. Сферическую аберрацию можно сделать переменной с помощью смещения пластинки четвертого порядка, а астигматизм — с помощью скрещенных цилиндрических линз или наклонных линз. Опытные оптики, несомненно, будут в состоянии установить порядок систематического выполнения трех юстировок фокуса, астигматизма и сферической аберрации. Таким образом, необходима лишь умеренная степень постоянства параметров электронно-оптической системы, достаточная по крайней мере для осуществления серии восстановлений без слишком частых юстировок. [c.262]

Разработаны теория и алгоритмы расчета прочности оболочек сложной геометрии под действием интенсивного термосилового нагружения. По результатам расчета резервуара для криогенных жидкостей предложено конструктивное изменение, снижающее концентрацию напряжений до безопасной, запатентованы устройство и технология изготовления и контроля куполообразных предохранительных мембран. Разработан новый метод идентификации фильтрационных параметров нефтяных и газовых пластов при нестационарной фильтрации на основе теории некорректных задач, позволяющий сократить время промыслового эксперимента.. Предложены алгоритмы определения коэффициентов фильтрации трехмерных водоносных пластов. Построена математическая модель переноса частиц двухфазным потоком в [c.78]

С целью использования корпусов сборных зенкеров для различных обрабатываемых материалов расположение пазов под ножи рассчитывается таким образом, чтобы геометрические параметры режущей части как можно больше удовлетворяли условиям обработки В этом случае принятое располол<ение пазов в корпусе должно обеспечить другую, отличную от заданной, геометрию режущей части при помощи дополнительной заточки зуба по передней поверхности (в виде фаски 2—4 мм). Для такого расчета служат формулы, определяющие углы у и Уз, а также угол врезания пластинки в (фиг, 237). [c.443]

Значительный цикл работ посвящен установлению основных характеристик упругой гофрированной мембраны, являющейся важным элементом некоторых приборов. В первом приближении такая мембрана может рассматриваться как анизотропная пластинка, а на самом деле —это оболочка с переменной по знаку гауссовой кривизной (в случае, например, синусоидального гофра) или комплекс соединенных между собой коротких конических оболочек (при пилообразном профиле мембраны). Обилие параметров, определяющих конфигурацию гофрированной мембраны, необходимость расчета гибкой оболочки по нелинейной теории — все это представляет большие трудности для получения общих заключений о рабочих характеристиках в зависимости от конструктивных параметров. Вместе с тем при расчете гофрированной мембраны основная задача заключается не в определении распределения напряжений, а в отыскании прогиба в центре мембраны. Это делает доступным ее решение вариационными методами, которые и были до сих пор основным орудием исследования гофрированных мембран. [c.247]

Пример 5.6. Рассмотрим расчет бинарной пластинки (5.128), (5.102) для фокусировки сходящегося сферического пучка (5.129) в набор из шести отрезков с соотношением длин 3 2 1 1 2 3 в плоскости г = (см. рис. 5.52а). Согласно (5.131)-(5.133), фокусировка в заданный набор отрезков происходит при следующих параметрах /2, з — — 2, Х2 == (ж2, 0). При этом функция 932(11) в (5.102) является фазой фокусатора в отрезок ж в плоскости г = . При освещающем пучке квадратного сечения (2а х 2а) с постоянной интенсивностью, функция 2 (и) имеет вид [c.365]

Пример 5.10. Расчет дифракционной линзы (5.147) с числом фокусом больше двух не представляет сложности. Рассмотрим расчет 7-ми фокусной линзы. Фаза 7-ми фокусной линзы равна сумме фазы обычной линзы г(и) и зонной пластин ки [ 2(11)], соответствующей преобразованию линзы < 2(11) по закону 7-порядковой решетки. На рис. 5.57а приведен профиль бинарной зонной пластинки Ф[( 2(и)], полученной преобразованием фазы 2(11) по закону 7-порядковой бинарной решетки, концентрирующей излучение в порядках —3, —2, —1,0,1,2, 3, при параметрах Л = [c.373]

Рассмотрим наиболее важный для практики случай осесимметричной деформации оболочек вращения и круглых пластинок (расчет корпусов, сосудов высокого давления, днищ, дисков и т. п.). Учитываем действие внешних нагрузок и неравномерного нагрева. Для расчета в упруго-пластической области использован метод переменных параметров упругости [1]. [c.121]

Приведенные упругие параметры заполнителей. Задачи определения приведенных упругих параметров заполнителей из тонкостенных ребристых конструкций сводятся к расчету взаимных смещений внешних слоев трехслойной пластинки под соответствующей нагрузкой. [c.253]

В табл. 20 приведены данные для расчета погрешностей обработки при точении пластмасс отдельных групп обрабатьшаемости и пластмасс отдельных марок резцами с пластинками из твердого сплава ВК8, с геометрическими параметрами 7 = 20°, а = 24°, = 45° при снятии припуска за два хода. [c.61]

В связи с широким использованием лазерного зондирования для определения различных параметров туманов и облаков характеристики рассеяния в обратном направлении представляют особый интерес. Наиболее отличительной характеристикой рассеивающих свойств кристаллов является деполяризация рассеянного назад излучения. Результаты натурных исследований с помощью лидаров показывают, что значение деполяризации рассеянного назад излучения в кристаллических облаках чаще всего составляет 0,3—0,4, а иногда превышает и 0,5 (до 1). Значение деполяризации более 0,5 может быть объяснено упорядоченной ориентацией кристаллов какой-либо сложной формы, но пока не получило подтверждения в имеющихся расчетах, выполненных только для ориентированных пластинок и эллипсоидов вращения. Предельное рассчитанное значение для поляризации составляет 0,4. Тем не менее даже не вызывающие дискуссий рассчитанные и измеренные значения деполяризации рассеянного назад излучения достаточно велики, чтобы эффективно использовать их для идентификации фазового состава облаков. [c.129]

Заметим, что градиент w имеет на границах элемента компоненты, являющиеся полиномами второй степени от одной переменной, Каждый такой полином определяется тремя параметрами, но для нахождения этих параметров имеется всего два условия на концах прямолинейного участка границы, следовательно, производная от W при переходе через границы терпит разрыв и, следовательно, соответствующее поле перемещений не входит в область определения функционалов, встречающихся в задаче изгиба пластинки. Несмотря на это обстоятельство, численные эксперименты показали, что подобные конечные элементы позволяют получать удовлетворительную точность (в последнее время данный прием получил и теоретическое обоснование). Поэтому такие элементы nn-ipoKo используются в конкретных расчетах. [c.147]

Именно из этих элементар )ых рассуждений вытекает результат полученный в работах [ 1 133, путем непосредственного учета различия геплофизических параметров нагнетаемой и пластовой жидкостей яри расчете температурного поля пласта различием теплофиэических параметров нагнетаемой и пластовой жидкостей можно пренебречь. Коэффициенты Джоуля-Томсона для воды и различных нефтей довольно сильно отлич хтся, поэтому следует ожидать, что при расчете дроссельного температурного поля эффект будет иной. [c.155]

Решение задач разработки месторождения в строгой математической постановке затруднено, поскольку на ранних этапах проектирования имеющийся объем исходной информации для соответствующих расчетов недостаточен, а ее достоверность невысока. Произвольность конфигурации месторождения, неоднородность параметров пласта но площади залежи, неравномерность расположения газовых скважин на площади газоносности и их разнодебитность создают трудности для описания процесса разработки месторождения, адекватного действительности. Однако но мере разработки месторождения эти показатели неоднократно уточняются, что позволяет корректировать первоначальный проект. [c.150]

Результаты исследований в области теории малых упруго-пластических деформаций, а также обобщение теорем о работе сил упруго-пластических деформирующихся систем позволили рассмотреть предельные состояния конструкций и их элементов по критерию допустимых перемещений и допустимых нагрузок. Применение метода переменных параметров упругости и итерации для составления и решения соответствующих уравнений в ряде случаев в интегральной форме дало возможность решить большой круг конкретных задач расчета по предельным состояниям для брусьев, пластинок, дисков, оболочек, толстостенных резервуаров. Тем самым была найдена возможность использования резервов несущей способности детален и конструкций, связанных с уируго-нластическим нерераспределением напряжений и параметрами диаграммы деформирования материала. [c.41]

При т= формула (37) приближенно описывает теплообмен в передней критической точке. Точность данного метода в основном определяется удачностью выбора профилей скорости и температур при подсчете констант Hi. В качестве первого приближения для подсчета Hi нами были использованы точные решения динамической задачи для продольно обтекаемой пластинки в виде таблиц функций Блазиуса при различных параметрах вдува (отсоса) [Л. 6]. Расчетные соотношения были трансформированы путем перехода от блазиусовской переменной T]g = к принятой в расчете переменной т]т = г//3 . [c.138]

Активное гидросопротивление г, в основе которого лежат силы вязкостного трения между пластами жидкости и жидкостью и стенками канала, отображает диссипацию энергии во внешнее пространство в виде тепла. В общем виде расчетная формула для определения г полученная из решения уравнения Блазиуса для ламинарного режима работы с учетом изменения конструктивных параметров гидравлического трубопровода, который разбивается на К участков с постоянным поперечным сечением произвольной формы. Предложено в практических расчетах принять усредненные значения параметров, рассчитанные из условия эквивалентирования гидравлического трубопровода в виде трубы с круглым поперечным сечением. В результате эквивалентирования, которое проводилось в два этапа, получено выражение для расчета активного гидросопротивления [c.18]

Задачи аэро- и гидродинамической устойчивости можно разделить на две группы. К первой группе относят статические задачи, при решении которых используют соотношения стационарной аэро- и гидродинамики установившихся течений без учета сил инерции, демпфирующих сил и других временных факторов. К задачам статической устойчивости относят многие задачи выпучивания пластинок, оболочек, панелей обшивки летательных аппаратов, скручивания крыльев. Статическую форму потери устойчивости аэроупругих и гидроупругих систем называют дивергенцией, а величину скорости потока и , при которой происходит данное явление, -критической скоростью дивергенции. Расчет дивергенции сводится к определению критических величин параметров конструкции и потока, обеспечивающих возможность существования отклоненных (слабоискривленных) форм конструкции. Уравнения, применяемые для расчета дивергенции, могут быть записаны в виде [c.516]

В большинстве работ, посвященных теории больших прогибов, рассматриваются оболочки и пластинки постоянной толщины при упругих деформациях. В этих работах использованы вариационные методы (метод Бубнова—Галеркина, метод Ритца и др.) [76, 80, 1б4]. Для решения при нагрузках различного вида и граничных условиях необходим большой объем вычислений. Разложение функции прогиба в ряд и удержание ограниченного числа членов приводит к потере точности. Для расчета пологой оболочки переменной толщины при произвольной осесимметричной нагрузке следует применять численные методы. В настоящем параграфе алгоритм расчета строится на методе интегральных уравнений. Параметры упругости полагаются переменными, что позволяет в дальнейшем использовать это решение для рассмотрения упругопластического состояния материала диска. [c.40]

В разд. 1.2 описаны исходные допущения модели и дана постановка задачи. Б разд. 1.3 дан вывод основных уравнений, исходя из принципа возможных перемещений Лагранжа, а также сформулированы граничные условия задачи. Указан способ преобразования исходной системы уравнений к разрешающей системе, основанный на введении функций напряжений с помощью соотношения (1.21). Такой анализ несколько отличается, судя по литературе, от наиболее распространенных подходов и, в частности, от подхода, изложенного в статье [8]. В разд. 1.4 решается задача для пластины с двумя ребрами и различными граничными условиями. Даны численные расчеты. В разд. 1.5 содержится решение системы разрешающих уравнений для случая, когда число ребер произвольное. Использован известный способ решения системы обыкновенных дифференциальных уравнений, приспособленный к специфике данной системы. В разд. 1.6 рассмотрены частные случаи пластин с пятью и шестью ребрами. Приведены подробные численные расчеты и дан анализ влияния параметров пластины и ребер иа характер напряжений. В разд. 1.7 рассмотрена задача оптимального подкрепления пласти-пы произвольным числом ребер переменного сечения. Закон изменения сечения ребер по их длине определяется из условия, что напряжения в ребрах не меняются по длине каждого ребра. В разд. 1.8 и 1.9 описан метод конечных разностей Лля приближенного расчета напряжений в пластине с ребрами, сечение которых лроизвольно изменяется по длине. Точность метода иллюстрируется а примере. В последнем разделе излагается способ приближенного учета поперечной сжимаемости пластины между ребрами, который улучшает картину напряжений в окрестности угловых точек пластины. [c.7]

Нетрудно заметить, однако, что проведенный Аббе эксперимент был гораздо шире первоначальной теории и сводился не столько к проверке разрешающей способности микроскопа, сколько к проверке возможности синтеза произвольного изображения посредством управления параметрами волнового поля. Впервые этот вывод из теории Аббе был отчетливо сформулирован немецким физиком X. Боршем, который предложил полностью отказаться от использования каких-либо объективов и формировать изображения заданных объектов, воссоздавая в некоторой плоскости соответствующее им распределение волнового поля [7]. Модулируя поле плоской волны маской, в которой была просверлена заранее рассчитанная система отверстий, я вводя фазовые сдвиги в излучение с помощью тонких слюдяных пластинок, X. Борш осуществил синтез изображений решеток некоторых кристаллов. В дальнейшем эта методика была усовершенствована в Англии У. Брэггом, который предложил получать такие маски фотографическим путем [8]. Однако методы X. Борша и У. Брэгга можно было использовать только для синтеза изображений простейших объектов обычно это были кристаллы с определенной симметрией. Усложнение объекта вело к необходимости расчета и воссоздания чрезвычайно сложной картины распределения амплитуд и фаз, что было невозможно осуществить имеющимися в то время методами. Основной результат этих работ заключался в том, что они явились основой, на которой был разработан голограммный метод Габора. [c.46]

Чтобы упростить его решение, воспользуемся кривой рис. 8, где параметр и принят в качестве абсциссы, ординаты же равны lg(l0 4 t/j), причем t/j обозначает здесь правую часть уравнения (15). К расчету любой данной нам пластинки мы приступаем с вычисления квадратного корня из левой части уравнения (15), равного fA /(l—v ) / , что дает нам Y Тогда Ig(lO l/ t/j) определит ординату кривой на рис. 8 соответствующая же абсцисса даст искомре значение ц, [c.24]

Промежуточные значения р/ и d/ при заданных Zi, г, d и Л могут быть рассчитаны с помощью формулы (VIII.5). Результаты такого расчета приведены на рнс. 49 для трех конкретных значений параметра / / = 0,094 (алюминиевая пластинка в воде), I = 0,454 (пластинка из плексигласа в воде) и / = 1 (слой с волновым сопротивлением 2, равным волновому сопротивлению среды z ). По оси абсцисс отложены отношения d/Л или vd/ , где v — частота ультразвука с — скорость звука в материале слоя. При изменении частоты V и фиксированной толщине d плоскопараллельная пластинка [c.174]

Основные положения проектирования нефтяных месторождений с учетом зависимости проницаемости пласта и свойств жидкости от пластового давления остаются теми же, что и без учета этой зависимости [112]. Однако определение параметров пласта, а также гидродинамические расчеты неско-тько видоизменяются. Так, для проектирования и анализа необходимо знать не только коэффициент гидроироводности пласта при каком-то определенном пластовом давлении, но еще и новый параметр — коэффициент изменения гидропроводности а. Во все гидродинамические расчеты вводится среднее значение коэффициента а. [c.272]

Кривые восстановления давления обрабатывали по обычному методу касательной — см. формулы (30.10) — нри известном значении коэффициента а (а = 0,0177 ат ) из индикаторных линий. Следует отметить, что асимптотическую прямую (по углу наклона которых — см. формулу (30.9) — вычисляются параметры пласта) кривой восстановления давления проводили по четырем последним точкам, обработанным по методу наименьших квадратов. Основные результаты расчетов приведены в табл. 32, откуда видно, что значения комплекса параметров fep/p. по методу касательной для обеих кривых восстановления давления получились соответственно равными 61,0 и 76,0 д-г/см -спз. Такая разница объясняется тем, что до снятия кривых восстановления давления в скважинах были разные забойные давления (347,0 и 362,7 ат), что повлияло на изменение этих параметров. Как указывалось выше, значения комплекса параметров khp/ц, определенные согласно формуле (30.9), получаются приведенными, наприм , к начальному р пластовому давлению, поэтому они получаются весьма близкими (482 и 455 д г/см -спз). Здесь расхождение составляет 5,6%. В то же время, если обрабатывать указанные две кривые восстановления давления по обычному методу касательных согласно линейной теории упругого режима (т. е. в координатах Др — Ig i), то разница в определенных коэффициентах гидропроводности [142] составит 29%. [c.283]

Формулы (4.51) позволяют сделать определенные выводы о поведении решения. Прежде всего, большие значения показателя степени Ь приводят к тому, что на передней части тела распределение давления и других функций течения мало отличается от определяемого автомодельным решением, но затем изменение происходит очень быстро. Это обстоятельство объясняет, почему во многих случаях при использовании приближенных методов, основанных на применении интегральных уравнений пограничного слоя, приходится вводить понятие о докритическом и закритиче-ском поведении пограничного слоя. Эти представления впервые введены в работе Сгоссо Ь., 1955]. Теперь становится ясно, что при интегральном описании профилей распределения параметров в пограничном слое роль дозвукового пристеночного слоя учитывалась неточно, хотя в ряде случаев такой подход может привести к удовлетворительным результатам. Стоит заметить, что не всегда значения показателя степени Ь и переход от области слабого влияния к области сильного влияния будет быстрым. Например, расчеты для течений с вдувом (/ < 0) показали, что при возрастании вдува величина Ь уменьшается (6 = 1,16 при = —10). В работе [Козлова И.Г., Михайлов В.В., 1970] показано, что величина Ь быстро уменьшается для течений около пластинки, обтекаемой со скольжением, при увеличении угла скольжения. Другой пример течений с малыми собственными значениями рассмотрен ниже в 4.4. [c.149]

Расчет пограничного слоя при одновременном протекании колебательной и диссоциационной релаксации приведен в работе Ю. П. Лунькина п С. Б. Колешко (1966), Рассмотрено обтекание пластинки чистым двухатомным газом. В этой работе решение ищется в виде рядов по параметру релаксации (отношение времени релаксации к характерному времени течения) вблизи равновесного и замороженного состояния. Найдено, что при колебательно-диссоциационной релаксации течение более неравновесно, чем только при диссоциационной релаксации. Для теплоизолированной пластинки профили газодинамических величин оказываются более чувствительными к изменению параметра релаксации, чем в случае пластинки с заданной температурой. [c.529]

При обычной классической интерпретации формулы стационарного притока к скважине все входящие в нее величины (забойное и контурное давление, дебит и радиус контура) считаются постоянными. При этом для вычисления, например, дебита задаются забойным давлением, а контурное давление и его радиус остаются, строго говоря, неопределенными. В работах Г. А. Зотова и А. С. Малыха (1965, 1966) стационарному притоку к скважине ставится в соответствие квазистационарное решение для второй фазы фильтрации. Это решение принимает вид формулы Дюцюи, если взять вместо радиуса контура питания половину расстояния до границы зоны дренирования. Эту величину они называют приведенным радиусом . При этом постоянной будет разность квадратов забойного давления и давления на границе дренирования Ар , и расчет сводится к построению связи Q (Ар ). В связи с тем, что для малопроницаемых коллекторов период выхода на вторую фазу течения велик, был разработан специальный экспресс-метод определения параметров пласта. [c.629]

Периодическая задача с криволинейными отверстиями общей формы рассматривалась еще раньше в работе И. И. Воровича и А. С. Космодамианского (1959). Для искомых комплексных потенциалов авторами были предложены некоторые интегральные представления, выражающие их через другие аналитические функции, голоморфные в плоскости с одним отверстием. Затем для разыскания этих последних использовался метод малого параметра, и задача сводилась к последовательности однотипных задач для односвязной области. Сходимость метода не исследовалась. Подробный анализ с численными расчетами был проведен для случая эллиптических отверстий, когда пластинка растягивается на бесконечности усилиями, направленными под произвольным углом к линии центров. Некоторое дальнейшее обобщение этого подхода дано А. С. Космодамианским (1965). [c.61]

Для расчета бинарной решетки с интенсивностью порядков (5.139) использовал-ся градиентный алгоритм, описанный в главе 2. Рассчитанный бинарный профиль и интенсивности дифракционных порядков решетки (5.139) показаны на рис. 5.526 и 5.52в, соответственно. Энергетическая эффективность решетки на рмс. 5.526 составляет 74,5% при среднеква иратичной ошибке формирования заданной интенсивности порядков (5.139) в 1,6%. На рис. 5.53 приведено расчетное распределение интенсивности, формируемое зонной пластинкой (5.128), (5.102), (5.138) с функцией Ф[ ] на рис. 5.526 , расстатанное при следуют,их параметрах Л = 1,06 мкм, 2ё = 0,5 мм, 2а = 10 мм, 1=4 = = 100 мм, хг = (0,25,0) мм. Рис. 5.53 демонстрирует высокое качество фокусировки однако в центре имеется острый пик интенсивности. Пик интенсивности объясняется ошибкой в расчете функции коэффициент Фурье Со в разложении функции ехр(гФ[ ]) не равен нулю, сор 0,01. [c.366]

На рмс. 5.54а показана фотомаска зонной пластинки (5.128), (5.136), (5.140), рассчитанной при лед ."ющих параметрах А = 10,6 мкм, Щ) = 5 мм, = 500 мм, гс 0 = 5,5 мм, радиус освещающего пучка Д = 4 мм. Смещение щ = 5,5 мм, большее чем радиз с полукольца. До 5 мм, было использовано для ртзбежания интерференции между полями, формируемыми в +1 и —1 порядках. Рассчитанное полутоновое распределение интенсивности, формируемое зонной пластинкой на рис. 5.54а, представлено на рис. 5.546 и подтверл-сдает работоспособность изложенного метода расчета. [c.368]

Поскольку для бинарной решетки (5.136) ip = ip = 0,405, то согласно разложению (5.130) (5.133), зонная пластинка (5.128), (5.102), (5.136), (5.146) фокусирует 81% энергии освещающего пучка, в заданный набор отрезков Si. Для оценки работоспособности ДОЭ с комбинированным эффектом проводился расчет распределения интенсивности в плоскости фокусировки при следующих параметрах Л 10,6 мкм, 2d 8 мм, R 5 мм, 2 350 ММ. На рис. 5.55fl покЕзана ампли- [c.369]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...