Допустимые перемещении

Во-вторых, все внешние нагрузки, действующие на деформируемую систему, считаем консервативными, т. е. полагаем, что работа этих нагрузок на любых допустимых перемещениях системы зависит только от начальной и конечной конфигураций системы. Наложенные на систему связи считаем идеальными, полагая, что силы реакций этих связей не совершают работу на любых возможных перемещениях точек системы, к которым приложены эти силы. При таких нагрузках и связях упругая система является консервативной. [c.35]

Меняя диаметры стаканчиков, можно легко изменять зазор между ограничителями, т. е. допустимое перемещение [c.171]

Допустимые перемещения и ускорения вибрации, а также ее частота во многом зависят от назначения устройства, места его установки и продолжительности эксплуатации. Например, у мощных турбомашин при 1500— 3000 об/мин допустимое перемещение вибрации не должно превышать 0,1 — 0,2 мм. Эта вибрация может быть [c.282]

Таким образом, если перемещать объект измерения вдоль оси лазерного луча и приводить размер дифракционной картины к определенному (эталонному) размеру, можно по величине перемещения объекта судить о его размере. Однако при этом значительно уменьшаются допустимые перемещения объекта в процессе измерения и быстродействие измерителя. [c.256]

Предельные нагрузки по перемещениям. соответствующие достижению в детали предельно допустимых перемещений, определяются на основании зависимости между нагрузками на деталь и возникающими при ее действии перемещениями. Для выбранного предельного перемещения по такой зависимости устанавливается предельная нагрузка. [c.439]

Предельно допустимые значения перемещений детали связаны в основном с условиями работы ее в узле, т. е. совместно с другими деталями (например, предельное перемещение внешнего контура вращающегося диска ограничивается предельной величиной зазора между лопатками и корпусом, перемещение внутреннего контура — ослаблением натяга посадки диска на валу жесткость валов привода может диктоваться условиями работы связанных с ними шестерен и подшипников, причем предельные величины прогибов и углов поворота вала определяются предельно допустимыми углами перекоса в подшипниках, сте-иенью неравномерности распределения нагрузки по зубьям шестерен). Предельно допустимые перемещения некоторых деталей могут определяться также требованиями технологических операций (например, точностью получаемых на станке изделий, чистотой поверхности и т. д.). [c.486]

Данные таблицы относятся к станкам класса точности Н. Для станков класса точности П нагрузки уменьшаются в 1,25 раза допустимые перемещения при этом в 1,6 раза меньше указанных в таблице. [c.30]

Наибольшее допустимое перемещение н 160 220 320 450 630 [c.30]

Наибольшая разность перемещений под нагрузкой одного из суппортов относительно оправки, закрепляемой поочередно в каждом шпинделе, мкм Наибольшие допустимые перемещения под нагрузкой относительно оправки, закрепленной на шпинделе, имеющем наименьшую жесткость, мкм 50 60 80 80 [c.30]

Наибольшее допустимое перемещение (мкм) под нагрузкой каждого поперечного суппорта относительно оправки, закрепленной [c.31]

Допустимое перемещение при проверке н 150 200 250 300 350 400 [c.31]

Наибольшее допустимое перемещение н 400 600 900 1300 2000 3000 [c.31]

Допустимое перемещение при про-верке отклонения от перпендикулярности шпинделя к рабочей поверхности фундаментной плиты (тумбы, стола, плиты) в продольной и поперечной плоскостях стола, мм н 3,0 [c.32]

Перемещение измеряют на расстоянии от оси шпинделя 500 мм. Для станков исполнения 4 по ГОСТ 1222 — 80 допустимое перемещение увеличивают в 1,6 раза. [c.32]

Наибольшее допустимое перемещение под нагрузкой стола [c.33]

Наибольшее допустимое перемещение (мкм) системы стол — суппорт в направлении вертикальном 280 340 400 480 560 670 800 [c.34]

Данные таблицы распространяются на универсальные двухстоечные продольно-строгальные станки класса точности Н. Для одностоечных станков наибольшие допустимые перемещения увеличиваются на 15% по сравнению с двухстоечными того же размера. Для станков класса точности П нагрузка уменьшена в 1,25 раза, допустимое перемещение — в 1,6 раза по сравнению с табличными. [c.34]

Наибольшее допустимое перемещение (мкм) системы шпиндель шлифовальной бабки— шпиндель передней бабки (или пиноль задней бабки) станков с поворотной шлифовальной и передней баб- 50 60 70 80 90 ПО [c.35]

Наибольшее допустимое перемещение под на- п 60 70 100 140 [c.36]

Допустимое перемещение под нагрузкой стола относительно оправки, закрепленной на шпинделе, мкм 40(20) 50(25) 63(30) [c.36]

Наибольшее допустимое перемещение под нагрузкой испытательного диска, закрепленного на шлифовальном шпинделе, относительно испытательной оправки, установленной в центрах, мкм 40 50 60 [c.37]

Наибольшие допустимые перемещения (мкм) под нагрузкой испытательной оправки, закрепленной на шлифовальном шпинделе, относительно оправки, установленной в конусе Шпинделя передней бабки 60 70 80 90 [c.37]

Наибольшее допустимое перемещение под нагрузкой инструмента относительно детали в на- н - - - - 250 (350) [c.38]

Консервативными будем считать такие силы, работа которых на любом допустимом перемещении тела, к которому они приложены, не зависит от пути деформирования, а определяется только начальной и конечной конфигурацией тела. Примером консервативных сил служат мертвые объемные и поверхностные силы, т. е. силы, не изменяющиеся по величине и направлению при любых деформациях тела. [c.76]

В экспериментальной установке первого типа (рис. 11.13.2) испытуемый бак 1 закреплен на подставке 2, установленной на платформе 4 через опоры 3, обеспечивающие равномерное распределение нагрузки на платформу. Платформа опирается на аэростатические направляющие 6, воспринимающие нагрузку от бака с жидкостью и обеспечивающие поступательное движение платформы с малым трением. Вся установка смонтирована на основании 7, закрепленном на силовом полу. Пружины 10 служат для удержания бака в положении, близком к равновесному. Жесткость пружин подбирается так, чтобы собственная частота колебаний платформы с баком была примерно в 5 раз ниже основной частоты колебаний жидкости. Максимально допустимое перемещение платформы 100 мм. [c.372]

В (6.61) и (6.62), как и в (6.59), предполагается, что термоупругие характеристики материала тела G, v и могут зависеть от координат. Допустимые перемещения, удовлетворяющие (6.61) и (6.62), являются истинными и минимизируют (6.59). [c.241]

Далее рассмотрим, какого рода уравнения могут быть получены из принципа виртуальной работы, если принять, что этот вариационный принцип справедлив для произвольного допустимого перемещения. Проводя все рассуждения в обратном порядке, можно получить (1.28) из уравнения (1.32). Поскольку бы, 6v, 6w произвольны в V и на Sj, требуется, чтобы все коэффициенты в (1.28) были равны нулю. Отсюда мы получаем уравнения (1.26) и (1.27). Таким образом, принцип виртуальной работы эквивалентен уравнениям равновесия в V н граничным условиям в напряжениях на Si- Стоит отметить, что принцип виртуальной работы выполняется безотносительно к конкретному выбору зависимостей напряжений от деформаций. [c.31]

Вернемся к условию (9.60). Как уже было сказано, для каждой конкретной оболочки оно выделяет классы внешних нагрузок, не производящих работы на геометрически допустимых перемещениях чистого изгиба. Если внешняя нагрузка удовлетворяет этому условию при некоторой форме чистого изгиба, то, казалось бы, можно и не налагать на края оболочки дополнительных связей, устраняющих данную форму чистого изгиба. Однако это не так, поскольку такое безмоментное равновесие не является устойчивым. Достаточно появиться незначительной по величине случайной нагрузке, производящей работу на данной форме чистого изгиба, как оболочка теряет возможность безмоментным образом уравновесить эту нагрузку. Это тем более важно, что обычно мь. лишь приближенно знаем действительно действующую иа оболочку нагрузку. [c.340]

Предполагаем, что кривая w) может быть аппроксимирована ступенчатой функцией (рис. 2.15). На рис. Л+ и А — максимально допустимые перемещения основания соответственно при растяжении и сжатии Aj-i, Ai — величины перемещений, ограничивающие зоны основания, где коэффициенты податливости постоянны и равны Си т. е. [c.61]

Таким образом, анализ предельных состояний на основе рассмотрения деформированных состояний в кинетическом смысле и привлечения критериев возникновения трещин или предельно допустимых перемещений позволяет определять соответствующие предельные усилия, числа циклов и время, которые и характеризуют несущую способность детали. Предельным силовым фактором (обозначаемым в общем случае Рпред) может быть сила, момент, давление. [c.7]

Для определения несущей способности деталей из пластичных материалов обычно рассматривают их поведение при небольшой степени пластического деформирования (так как предельно допустимые перемещения достигаются при деформациях порядка 1—2%), используя начальный участок истинной кривой деформирования. В этом случае истинная и условная дна- [c.11]

Предельно допустимые перемещения детали определяются условиями работы ее в узле. Для валов, например, предельно допустимые углы поворота на опорах могут определяться перекосом колец подшипников качения [1] и защемлением тел качения углы поворота вала в месте установки зубчатых ко- [c.71]

Предельно допустимые перемещения определяются в каждом конкретном случае применительно к условиям работы узла и по этим перемещениям вычисляют предельные нагрузки. Для установления связи между предельными нагрузками и перемещениями приходится решать упругую или упругопластическую задачу, поскольку статическая несущая способность может ограничиваться упругими перемещениями или перемещениями в упругопластической области. [c.72]

С позиций надежности предельное состояние конструкции по статической прочности должно характеризоваться допустимыми и недопустимыми состояниями. Граница между этими состояниями зависит от несущей способности отдельных элементов конструкций или предельно допустимых перемещений (ускорений) элементов, определяемых жесткостью конструкции и ее элементов и внещним нагружением. [c.40]

Результаты исследований в области теории малых упруго-пластических деформаций, а также обобщение теорем о работе сил упруго-пластических деформирующихся систем позволили рассмотреть предельные состояния конструкций и их элементов по критерию допустимых перемещений и допустимых нагрузок. Применение метода переменных параметров упругости и итерации для составления и решения соответствующих уравнений в ряде случаев в интегральной форме дало возможность решить большой круг конкретных задач расчета по предельным состояниям для брусьев, пластинок, дисков, оболочек, толстостенных резервуаров. Тем самым была найдена возможность использования резервов несущей способности детален и конструкций, связанных с уируго-нластическим нерераспределением напряжений и параметрами диаграммы деформирования материала. [c.41]

Данные таблицы относятся к станкам класса точности Н. Для станков класса точности П прилагаемая сила уменьшается в 1,25 раза, а наибольшее допустимое перемещение — в 1,6 раза. Наибольшее перемещение уменьшается на 40% для станков с ручным зажимом и поворотом револьверной головки увеличивается на 20% для станков с горизонтальной осью вращения револьверной головки и на 30% для станков, имеющих револьверную головку со станков предыдушего меньшего размера и промежуточные салазки продольного суппорта. [c.29]

Применение метода линейного программирования вызывает трудности, связанные с линейностью критерия оптимальности и ограничений. Например, при назначении плана черновой обработки поверхности заготовки должны быть учтены ограничения, связанные с техническими данными оборудования, характеристиками режущего инструмента, размерами детали и др. Эти ограничения выражаются через параметры переходов (рабочих ходов) — режимы резания (г — глубина резания, X — подача, г - скорость резания) и соответствующие величины, характеризующие условия обработки (мощность привода оборудования допустимая сила, действующая на механизм подачи станка прочность и стойкость режущего инструмента допустимое перемещение заготовки под дейсгвием сил резания), [c.220]

Если выбранный для расчета пролет является промежуточным, т. е. слева и справа от него имеются другие пролеты, то он рассматривается как пролет с обоими упругозакрепленными концами. Если же наиболее длинный пролет является крайним, т. е. один конец присоединен к механизму или сосуду, то схема опорного крепления этого конца выбирается на основании его допустимых перемещений. [c.199]

Из равенства (9.60) следует необходимое условие разрешимости уравнений безмоментной теории действующая на оболочку внешняя нагрузка не должна совершать работу на любых чистоизгибных (конечно, геометрически допустимых) перемещениях оболочки. [c.340]

Для вращающихся дисков турбин, посаженных на вал, предельно допустимое перемещение внутреннего контура определяется ослаблением натяга посадки, а внешнего контура (с учетом перемещений лопаток) — уменьшением зазора между корпусом и облопачива-нием, для цепей — нарущением зацепления в связи с увеличением шага и т. д. Предельные перемещения некоторых деталей могут определяться также условиями выполнения технологических операций, точностью получаемых деталей, чистотой поверхности и т, п. [c.72]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...