Геометрия режущей части

Выбор элементов режима резания неотделим от выбора режущего инструмента с точки зрения его материала, конструкции и геометрии режущей части. [c.136]

Основными элементами геометрии режущей части являются а — главный задний угол, образованный главной задней поверхностью и плоскостью резания способствует уменьшению трения обрабатываемой поверхности о заднюю поверхность резца [c.318]

Основными элементами геометрии режущей части метчика являются ф—угол уклона заборной части 2ф—угол конуса заборной части, б—угол резания заборной части р—угол заострения заборной части а — задний угол заборной части, у — передний угол заборной части Р — угол заострения калибрующей части, б — угол резания калибрующей части, е — внутренний угол задней кромки Г) — внешний угол задней кромки у — передний угол калибрующей части. [c.361]

Скорости резания для резцов с геометрией режущей части, предложенной В. А. Колесовым [c.179]

Для обработки чугуна средней твердости (НВ 200—220) рекомендуются сборные строгальные резцы со следующей геометрией режущей части у == - -10° А = 4-6° а = г = 6° / = 1,5- 3 мм Уf — 0-г-5° г = 3- -8 мм. [c.517]

Анализ геометрии режущей части, выбор наиболее целесообразных передних и задних поверхностей является одной из основных задач, которую приходится решать, конструируя новый инструмент либо совершенствуя уже применяющиеся инструменты. [c.33]

При решении этих вопросов значительное внимание было уделено анализу геометрии режущей части зуборезных долбяков и спиральных сверл, отысканию их новых видов. [c.33]

Вместе о тем следует отметить, что практическая реализация этих формул будет целесообразна при наличии эмпирических зависимостей для коэффициентов я " и " учитывая различную твердость обрабатываемого материала, глубину резания и геометрию режущей части инструмента, поскольку, в противном случае для их нахождения необходимо проведение пяти экспериментальных резцов с различной подачей -я скоростью. [c.198]

Сущность его заключается в том, что двумя изолированными друг от друга резцами одинаковой формы и геометрии режущих частей, но изготовленными из разных материалов (например быстрорежущая сталь и твёрдый сплав) и поэтому обладающими неодинаковыми термоэлектрическими свойствами, одновременно снимаются стружки одинакового сечения. Если считать, что температура резания на обоих резцах одинакова в силу одинаковых условий работы, то получится как бы один термоэлемент, составленный из двух различных материалов резцов обрабатываемый материал в данном случае играет роль спайки и на показания милливольтметра влияния не оказывает. Показание милливольтметра обусловливается термоэлектрическими свойствами материалов резцов и температурой резания. Метод двух резцов позволяет сравнивать обрабатываемость различных материалов путём экспериментального установления скоростей резания, вызывающих одинаковую температуру на режущей кромке. [c.284]

ГЕОМЕТРИЯ РЕЖУЩЕЙ ЧАСТИ И МАТЕРИАЛЫ ИНСТРУМЕНТОВ [c.249]

ГЕОМЕТРИЯ РЕЖУЩЕЙ ЧАСТИ ИНСТРУМЕНТА В СВЯЗИ С ПРОЦЕССОМ РЕЗАНИЯ МЕТАЛЛОВ [c.249]

ГЕОМЕТРИЯ РЕЖУЩЕЙ ЧАСТИ ИНСТРУМЕНТА [c.251]

Разрешение вопросов скоростного резания тесно связано с установлением соответствующей геометрии режущей части инструмента и режимов резания, значения которых, исходя из специфики скоростного резания, должны устанавливаться из соображений, принципиально отличных от тех. которые имели место при выборе указанных параметров при обычном резании металлов. [c.266]

Зверев Е. К., Технические условия на приёмку геометрии режущей части инструментов, руководящие материалы завода им. Молотова, 1943. [c.268]

Геометрия режущей части твЕрдосплавных фрез при скоростном фрезеровании чугуна [c.299]

В табл. 16 приводится геометрия режущей части твердосплавных фрез при скоростном резании сталей. [c.299]

Имеется опыт применения твёрдых сплавов для ружейных свёрл диаметром 7,5—13 мм. Наконечник (фиг. 30) из твёрдого сплава, снабжённый стружечной канавкой и угловым замком, припаян торцом к короткой державке из углеродистой стали, которая приваривается к основной трубке. Заточка производится алмазным кругом на обычном заточном станке. Геометрия режущей части сверла приведена на фиг. 30. [c.334]

Скорость резания v при обработке текстолита сверлами из быстрорежущей стали Р9 с геометрией режущей части по табл. 5—7 можно определить по формуле [c.608]

Сверление т w п акс а.Инструмент. Для сверления отверстий диаметром до 20 мм следует применять стандартные спиральные сверла из быстрорежущей стали с геометрией режущей части по табл. 8. [c.609]

Особое внимание следует обращать на остроту подрезающих кромок. Сверла с геометрией режущей части по табл. 8 дают значительно худшее качество обработки отверстия. [c.610]

Геометрия режущей части — такая же, как и у резцов для токарных станков. [c.69]

Концевые фрезы с нормальными зубьями предназначены для обработки стали различных марок и чугуна, фрезы с крупными зубьями — в основном для легко обрабатываемых металлов и сплавов, а также для получения пазов в деталях из вязких сталей, ввиду того, что, имея больший объем стружечных канавок, они обеспечивают лучшие условия работы. Фрезы для обработки легких сплавов, указанные в таблице, отличаются от рекомендуемых ГОСТом 8237—57 количеством зубьев и геометрией режущей части. Концевые фрезы малого диаметра (3— 14 мм) для работы на мелких фрезерных станках следует выполнять с неравномерным шагом. [c.266]

Теплосто1 кость, геометрия режущей части резцов и элементы резания выбирались Б зависимости от требуемых иидов стружкообразо-пания для каждого обрабатываемого материала соответственно. [c.81]

Значительно лучшую чистоту поверхности получают при работе на продольно-фрезерных станках. В условиях тяжелого машиностроения при работе на этом виде оборудования преобладает торцовое фрезерование, поэтому остановимся на чистоте поверхности, получаемой при этом виде работ. Как известно, всякая обрабатываемая поверхность представляет собой след рабочего движения контактирующей с обрабатываемым металлом части режущей кромки инструмента, искаженный в той или иной степени вследствие наличия пластических и упругих деформаций, колебательного движения и т. д. Этот след рабочего движения легко определить расчетным путем в зависимости от геометрии режущей части инструмента (углов в плане главного и вспомогательного, а также радиуса закругления вершины резца) и подачи. И, однако, фактическая величина неровностей значительно отличается от расчетной. Исследования, проведенные автором при обработке четырех марок стали — Ст. 3, Ст. 6, 12ХНЗА и 0ХН1М, — показали интересные результаты. Так, на фиг. 152 представлен график определения расчетной величины микронеровностей при торцовом фрезеровании в зависимости от подачи и радиуса закругления резца. Из графика следует, что при изменении радиуса вершины резца с 0,2 до 2 лш при подаче на зуб s =0,16 мм высота м икронеров-ностей уменьшается с 17 до 1,5 мк или при радиусе вершины резца [c.389]

Геометрия режущей части твёрдосплавяых фрез при скоростном резании сталей [c.299]

В табл. 17 приводится геометрия режущей части твёрдосплавных фрез при скоростном фрезеровании чугуна, а в табл. 18 — данные по выбору основных параметров торцовых фрез. [c.299]

Преимуществом этих сверл перед сверлами с подрезающими режущими кро.мками является более простая технология их заточки. При обработке отверстий диаметром от 15 до 40 мм целесообразно применять стандартные спиральные сверла с геометрией режущей части, представленной на фиг. 20. [c.607]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...