Устойчивость гидродинамическая

Из условия устойчивого гидродинамического режима То же [c.179]

Устойчивость гидродинамической характеристики. Выравнивание гидродинамической характеристики может быть достигнуто путем установки дроссельных шайб на входе воды в трубы. Сопротивление дроссельной шайбы, Па, [c.242]

Гидродинамические характеристики экранной панели с подъемно-опускным движением воды при различных тепловых нагрузках в области малых значений массовых расходов воды имеют минимум потерь давления, что характеризует область неустойчивой гидродинамики в трубах. Повышение тепловой нагрузки вызывает возникновение неустойчивой гидродинамики при более высокой массовой скорости воды. Область при массовых скоростях гюр = = 6004-900 кг/(м2-с) относится к области работы с наличием парообразования в отдельных трубах с возникновением при этом гидравлических ударов. При давлении в котле 0,7—0,9 А Ша, скорости потока воды 1,4—1,6 м/с и удельных тепловых нагрузках до 350—400 кВт обеспечивается устойчивая гидродинамическая характеристика без образования пара в поверхностях нагрева. Установка шайб при параллельных циркуляционных контурах и труб в экранах и горизонтальных пакетов при указанных скоростях потока не требуется. [c.248]

Условия работы некоторых сопряженных деталей, таких как, например, поршень — цилиндр, поршневое кольцо — цилиндр, не способствуют поддержанию устойчивого гидродинамического режима смазки, поэтому в этих узлах трение приближается к граничному. Условия граничного трения возникают также при недостаточном поступлении масла к узлам трения, при увеличении удельных нагрузок, повышении температуры, понижении относительной скорости перемещения трущихся поверхностей, т. е. в основном при изменении режима работы двигателя. При граничном трении коэффициент трения зависит не от вязкости масла, а от содержания в масле поверхностно-активных веществ, способных адсорбироваться на трущихся поверхностях. Адсорбированная пленка препятствует непосредственному контакту тру- [c.58]

Нарушение пульсационной устойчивости — появление межвитковой незатухающей пульсации потока в отдельных трубах с постоянным периодом 10 с и более, вызываемой главным образом изменением физических свойств рабочего тела в зоне парообразования, определяется синусоидальным пульсирующим характером колебаний расхода рабочего тела, его температуры и стенок труб в параллельных элементах с постоянным периодом независимо от амплитуды пульсации. Поскольку фазы колебаний расходов, как правило, не совпадают, межвитковая пульсация внешне не нарушает общей устойчивости гидродинамического режима котла, вызывая в то же время повреждения труб в результате их перегрева или переменных температурных напряжений. Если нарушения гидравлической устойчивости того или иного вида согласно [20 невозможны, допускается при испытаниях не определять соответствующие показатели. При обнаружении в результате опытов пульсаций расхода необходимо по [20] определить расчетным путем границу пульсационной устойчивости поверхностей нагрева и проверить соответствие расчетных данных действительному расходу, при котором пульсации отсутствуют. [c.37]

Рис. 1-10. Определение-перепада давления в дроссельной шайбе, придающей устойчивость гидродинамической характеристике витка.

Рис. 1-13. Границы устойчивости гидродинамической характеристики парообразующего

При устойчивой гидродинамической характеристике теплосодержание пара, выдаваемого витком, у которого [c.46]

Расчет следует производить для минимально возможного значения к . При этом нужно проверить, нет ли необходимости в установке дроссельных шайб для витков первого участка, где на входе — вода. Дроссельные шайбы могут понадобиться для устранения пульсации или для придания устойчивости гидродинамической характеристике. Однако при наличии смесительных коллекторов установленных по пароводяному тракту, необходимый перепад давления в дроссельных шайбах значительно снижается. [c.81]

Большое место в научном творчестве А.Г. Куликовского занимают задачи, связанные с анализом устойчивости гидродинамических течений. Он пришел в теорию устойчивости, когда казалось, что эта теория уже полна и дело только за решением конкретных задач. Тем не менее, на практике часто возникали задачи, в которых существенно влияние граничных условий на устойчивость, например важные для приложений задачи о течении в каналах. [c.5]

Проанализируем устойчивость равномерного всплывания пузырей газа в жидкости при наличии электрического ноля. Будем предполагать, что возмущение гидродинамических параметров системы, обусловленное влиянием электрического ноля, мало. Представим параметры газожидкостной смеси и электрического поля в виде [c.231]

Глобоидные червячные передачи благодаря более благоприятным условиям зацепления (хорошим гидродинамическим условиям смазки, обеспечивающим устойчивый масляный клин в зоне контакта) могут передавать большие мощности, чем передачи с цилиндрическим червяком. [c.399]

Как указывалось выше, при жидкостной смазке поверхности цапфы и подшипника разделены устойчивым масляны.м слоем. Поэтому цапфа и вкладыш практически не изнашиваются. Это самый благоприятный режим работы подшипников скольжения. Для создания жидкостной смазки необходимо, чтобы в масляном слое возникало избыточное давление или от вращения вала (гидродинамическое), или от насоса (гидростатическое). Чаще применяют подшипники с гидродинамической смазкой (рис. 3.151), сущность которой в следующем. Вал при своем вращении увлекает масло в клиновый зазор 3 между цапфой 2 и вкладышем 1 и создает избыточное гидродинамическое давление (см, эпюру давлений в масляном слое), обеспечивающее всплытие цапфы. [c.414]

Для всякой задачи о движении вязкой жидкости в заданных стационарных условиях должно, в принципе, существовать точное стационарное решение уравнений гидродинамики. Эти решения формально существуют при любых числах Рейнольдса. Но не всякое решение уравнений движения, даже если оно является точным, может реально осуществиться в природе. Осуществляющиеся в природе движения должны не только удовлетворять гидродинамическим уравнениям, но должны еще быть устойчивыми малые возмущения, раз возникнув, должны затухать со временем. Если же, напротив, неизбежно возникающие в потоке жидкости сколь угодно малые возмущения стремятся возрасти со временем, то движение неустойчиво и фактически существовать не может ). [c.137]

Переход ламинарного режима в турбулентный кратко описан в п. 6.6 для течения в круглых трубах. Он наблюдается и при течениях в каналах разной формы, конфузорах, диффузорах, в пограничном слое при обтекании тел, в свободных струях. Хотя переходные явления для каждого класса потоков имеют некоторую специфику, но в основе любого из них лежит потеря устойчивости ламинарного течения, которая наступает при достижении определенных значений гидродинамических параметров. [c.359]

Линь Цзя-Цзяо. Теория гидродинамической устойчивости. ИЛ, 1958. [c.476]

Развитие авиации и судостроения привело к созданию соответствующих разделов гидромеханики. Таковы теория гидродинамического сопротивления среды, теория винта и -крыла, проблемы устойчивости и управляемости самолета и др. [c.9]

Проблема гидродинамической устойчивости течений и возникновения турбулентности освещена в работе [77]. [c.438]

Вода имеет теплоемкость в два раза, а коэффициент теплопередачи в пять раз больше по сравнению с маслом, что улучшает процесс теплообмена и охлаждения. Вода не дает устойчивого пено-образования. Она может с успехом применяться в судовых установках, однако применение ее как рабочей жидкости встречает возражения из-за усложнения системы защиты подшипников, из-за разделения системы смазки и питания, а также из-за коррозионного действия ее на некоторые металлы. Вследствие применения и обработки дополнительных деталей, а также применения более дорогих и дефицитных металлов и материалов, не подвергающихся коррозии, использование воды удорожает конструкцию гидродинамической передачи. [c.13]

Таким образом, смешение, необ.ходимое для создания гидродинамического клина, весьма незначительно и при рядовой точности изготовления лежит в пределах допусков. В испо.лненных конструкциях почти всегда наблюдается смещение такого порядка и, следовательно, в большей или меньшей степени обеспечивается гидродинамическая смазка. Главным образом этим п объясняется давно замеченная, но не находившая объяснения повышенная несущая способность шайб на сферических опорах. Регламентируя смещение, можно обеспечить устойчивую гидродинамическую смазку с оптимальными пара.метрамн. [c.434]

Гидродинамическая характеристика. Метод использования гидродинамических характеристик широко применяется при анализе устойчивости гидродинамических систем [ 1]. Такая система состоит из последовательно включенных прокачивающей установки (насоса) и заданного устройства. Напорная (внешняя) характеристика насоса Ap(M) t устанавливает зависимость создаваемого насосом перепада давлений Др от расхода прокачиваемой жидкости М. Гидродинамическая (внутренняя) характеристика исследуемого устройства Лр(Л0т1 определяет зависимость его сопротивления Лр от расхода М. Объединенная гидродинамическая система насос-устройство устойчива, если в точке пересечения указанных выше характеристик вьшолняется следующее соотношение между их наклонами [1] [c.69]

В прямоточных ПГ возможны пульсации расхода пароводяной среды в параллельных парогенерирующих трубах, особенно при малых нагрузках. Пульсации расхода при малых нагрузках могут быть снижены либо увеличением гидравлического сопротивления на входном участке трубы, либо установкой дросселей. Разработка дросселей с требуемым гидравлическим сопротивлением и обеспечением проходного сечения, исключающего забивания, вызывает конструкционные трудности. Повыщаются затраты мощности на прокачку теплоносителя. Поэтому на основе опыта эксплуатации обычно принимается, что минимальный расход питательной воды, при котором обеспечивается устойчивость гидродинамических процессов в ПГ, должен составлять около 10% номинального расхода. [c.28]

Экономайзер кипящего типа выполнен из четырех пакетов, расположенных в опускной шахте. Змеевики экономайзера из труб диаметром 32X3 мм расположены в шахматном порядке с шагом между трубами 51 = 60, 52 = 40 мм. На входе воды из коллектора в трубы первого по ходу воды пакета экономайзера установлены шайбы для обеспечения устойчивой гидродинамической характеристики экономайзера при работе его на двухфазной среде. В периоды растопки экономайзер может быть включен в линию рециркуляции воды из барабана, что обеспечивает его надежное охлаждение. [c.316]

В прямоточных котлах Зульцера применяют подъемноопускные испарительные трубы (рис. 20.5,6). Нижняя радиационная часть экранов, включая радиационный экономайзер, выполняется из горизонтальных и слабонаклонных труб. Испарительные трубы делают большего диаметра, чем экономайзерные, и располагают в верхней части топки. Они являются продолжением экономайзерных труб меньшего диаметра. Экономайзерные трубы выполняют роль дроссельных шайб и обеспечивают устойчивую гидродинамическую характеристику испарительной системы. [c.387]

В неработающей машине, когда угловая скорость вала равна нулю, его цапфа занимает положение в подшипнике, как это показано на рис. 12.7, б. Зазор в подшипнике полностью заполнен смазочным материалом. При пуске машины, по мере возрастания угловой скорости вала, вращающаяся цапфа, увлекая за собой смазочный материал, всплывает, а ее центр смещается в сторону вращения относительно центра вкладыша (рис. 12.7, б). Образовавшийся клиновой зазор непрерывно заполняется смазочным материалом, увлекаемым вращающейся цапфой, вследствие чего и образуется гидродина.мическая подъемная сила. При дальнейшем возрастании угловой скорости и соблюдении рассмотренных ниже условий появляется сплошной устойчивый гидродинамический клин, полностью разделяющий поверхности трения. Исследования показывают, что для подшипников с определенными геометрическими параметрами толщина слоя смазочного материала Н является некоторой функцией характеристики рабочего режима подшипника [c.307]

Новый аспект теории конвективной устойчивости развит в работе В. М. Зайцева и М. И. Шлиомиса [ ], рассмотревших поведение гидродинамических флуктуаций в подогреваемой снизу жидкости. Наряду с другими факторами (толчки, неравномерности подогрева и т. д.) флуктуации служат постоянным источником возмущений, а поэтому их изучение представляет особый интерес с точки зрения теории гидродинамической устойчивости. Гидродинамические флуктуации, вообще говоря, малы их энергия порядка кТ (Т — абсолютная температура, /г — постоянная Больцмана). Однако вблизи границы устойчивости равновесия или стационарного движения они становятся весьма значительными. [c.382]

Сводная диаграмма устойчивос ли представлена на рис. 86 результаты относятся к типичному для жидких смесей значению числа Прандтля Рг =6,7. Кривая а соответствует границе устойчивости гидродинамического типа. При е = О градиент концентрации отсутствует и смесь ведет себя как однородная среда критическое число Грасгофа Сг о = 492. Сизмене- [c.138]

Величина а — безразмерный па1раметр — представляет собой критерий устойчивости гидродинамической характеристики. [c.33]

Известное приближение к принципу безызносной работы представляют подшипники скольжения с гидродинамической смазкой. При непрерывной подаче масла и наличии клиновидности масляного зазора, обусловливающей нагнетание масла в нагруженную область, в таких подшипниках на устойчивых режимах работы металлические поверхности полностью разделяются масляной пленкой, что обеспечивает теоретически безызносную работу узла. Их долговечность не зависит (как у подшипников качения) ни от нагрузки, ни от скорости вращения (числа циклов нагружения). Уязвимым местом подшипников скольжения является нарушение жидкостной смазки на нестационарных режимах, особенно в периоды пуска и установки, когда из- за снижения скорости вращения нагнетание масла прекращается и между цапфой и подшипником возникает металлический контакт. [c.32]

Устойчивость системы транспирационного охлаждения определяется типом пересечения гидродинамической характеристики пористой стенки (кривые 1-3) и прокачивающей характеристики. При постоянном перепаде давлений на стенке (прокачивающая характеристика — гортсзон-тальная прямая d(ро Pi)ldGgxt 0) система транспирационного охлаждения согласно условию (3.68) устойчива, если рабочая точка находится на правой, возрастающей ветви характеристик 1-3 (см. рис. 3.17). Уменьшение перепада давлений ниже предельного значения, соответствующего, например, точке а, приводит к разрушению пористой стенки. [c.71]

Анализ устойчивости с помощью гидродинамической и тепловой характеристик приводит к одинаковым результатам. Эти характеристики позволяют также найти способ организации устойчивой работы системы транспирационного охлаждения - он состоит в реализации подачи охладителя в режиме постоянного расхода. [c.73]

Образщ>1 этих характеристик представлены на рис. 6.16. Наклонные штриховые кривые I = onst на рис. 6.16, а устанавливают соответствие между расходом охладителя и перепадом давлений на стенке при фиксированном положении поверхности фазового превращения. В частности, линия / = 1 определяет сопротивление пластины однофазному потоку жидкости при полном испарении последней на внешней поверхности. Анализ характеристик позволяет вывести условие устойчивости. Процесс жидкостного испарительного охлаждения пористой стенки с внешним нагревом устойчив, если рабочая точка находится на возрастающем участке гидродинамической характеристики (при независимом изменении перепада давлений на стенке) dAp/dG > О или на падающем участке тепловой (при независимом изменении плотности внешнего теплового потока) dq/dl < 0. [c.150]

Гидравлические тормоза гидродинамического действии обеспечивают устойчивую работу и достаточно долговечны, но воспринимают момент, нропорциональ-ный квадрату частоты вращения, и потому при небольпгих частотах вращения - воспринимают малые моменты. [c.477]

Поток гранулированных твердых тел в виде уплотненной или плотной фазы можно наблюдать при протекании процесса Худ-ри ), в установках каталитического крекинга и в противоточном аппарате ионного обмена. Трудность в достижении устойчивого состояния в условиях противотока частиц смолы и жидкости стимулировала исследование напряжений в твердых телах, возникающих как в прямоточном, так и в противоточном движении. Авторы работы [306] определили силы, которые необходимы, чтобы привести в движение частицы смолы в слое, через который течет жидкость. В работе [157] исследовались силы, действующие в гранулированных твердых веществах, движущихся вниз под действием силы тяжести, без учета потока жидкости. Кригер и Дугерти [440] изучали гидродинамические взаимодействия в плотной системе Мецнер и Витлок [535] объяснили явление расширения. [c.427]

Консервативность некоторых основных характеристик пристенной турбулентности, энергетическая классификация характерных масштабов в турбулентном потоке и анализ имеющихся экспериментальных данных позволяют дать формулировку проблемы собственно пристенной турбулентности в виде автономной задачи Л. Працдгля, приближенное решение которой удается построить аналитическими средствами линейной теории гидродинамической устойчивости /67/. [c.35]

Н. Н. Брушлинская [45], [46] применила теорию бифуркаций торов к гидродинамическим уравнениям Навье — Стокса — область, ставшая модной лишь после того, как Рюэль и Такенс объявили о ее связи с турбулентностью [190] (см., впрочем, доклад А. Н. Колмогорова Эксперимент и математическая теория в изучении турбулентности и Н. Н. Брушлинской [46] на заседании Московского математического общества 18 мая 1965 г.). Обзор современного состояния теории бифуркаций торов, написанный Броером, см. в [129]. Бифуркация рождения цикла в гидродинамике исследовалась также В. И. Юдовичем [118] и подробно обсуждается в книге [173]. Эта книга ценна также обширным списком литературы. Ориентированное на вычислителя изложение теории и приложений бифуркации рождения цикла содержится в [160]. Бифуркации в распределенных системах и их приложения к теории горения обсуждаются в обзорах [54], [55]. О бифуркациях торов, рождающихся при потере устойчивости автоколебаний, см. [М], [123]. [c.208]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...