Расчет взаимных пар

Определение состава твердых фаз на диаграмме взаимных пар. В любом случае при проведении научных исследований и технологических расчетов необходимо определить состав сосуществующих фаз. В случае трехкомпонентных систем эта задача рассмотрена выше для определения состава четырехкомпонентных систем необходимо применение объемных диаграмм и их проекций. [c.166]

Поскольку процессы с участием взаимных пар имеют большое промышленное значение, сведений о протекании изотермического испарения, изображение этих процессов на диаграмме, а также приобретение навыков расчета особенно важно для тех, кто работает в области технологии солей. [c.169]

В начале этой главы были упомянуты несколько взаимных пар, имеющих промышленное значение. Более подробно некоторые из них рассмотрены в главах 8 и 9. Ниже на примерах взаимных пар будут изложены типичные приемы технологических расчетов, а также показаны их изображения на изотермических и политермических диаграммах. [c.179]

Расчеты на основе диаграмм растворимости взаимной пары [c.187]

Последовательность сочетания ионов в соли практически не сказывалась на результатах расчета плотности растворов взаимных пар солей. Расхождения Ас не превышали 0,002 г/сл . Автор приводит примеры расчета и значения коэффициентов Л,- для шести солей при температурах О—100° С [115]. [c.100]

В качестве третьего примера рассмотрим взаимное влияние излучающего и приемного преобразователен. В реальных устройствах они могут быть расположены на относительно небольших расстояниях Ь, когда к Ь/Ь < и их взаимное влияние существенно. Легко понять, что оно будет достаточно сильным в условиях резонанса и прп большом числе электродов, когда велика амплитуда возбуждаемых поверхностных волн, слабо убывающих с расстоянием. Мы, однако, проиллюстрируем способ расчета взаимного влияния на простейшем примере, когда идентичные генератор и детектор состоят из одной пары электродов (рис. 1У.6). [c.197]

В 20-е годы развитие учения о теплообмене в СССР возглавил академик М. В. Кирпичев, школа которого заложила основы теории подобия и ее приложения к вопросам теплопередачи. Советскими учеными были разработаны оригинальные и эффективные способы расчета процесса теплопроводности с помощью теории регулярного режима и метода элементарных балансов были предложены расчет конвективного теплообмена по методу теплового пограничного слоя, расчеты теплопередачи при кипении жидкостей и конденсации паров, расчеты различных случаев теплопередачи и, в частности, теплоотдачи перегретого пара при высоких давлениях, расчеты взаимной облученности тел в задачах радиационного теплообмена. Были разработаны также оригинальные методы экспериментального изучения процессов теплоотдачи и теплопроводности различных жидкостей, газов и водяного пара, определены их коэффициенты теплопроводности при высоких давлениях и температурах, составлены таблицы водяного пара и других рабочих веществ и разработаны нормы теплового расчета паровых котлов. Были разработаны также вопросы нестационарной теплопроводности, исследованы явления теплопередачи в двигателях внутреннего сгорания и теплообмена при изменении агрегатного состояния теплоносителя. [c.8]

В задачу синтеза входит проектирование по заданным условиям структурной схемы механизма. Следует отличать структурную схему механизма от кинематической. В структурной схеме указываются стойка, виды кинематических пар и их взаимное расположение в механизме. Размеры звеньев не учитываются. Составление структурной схемы необходимо в первую очередь для проведения структурного анализа механизма. В кинематической схеме известны размеры, необходимые для кинематического анализа, силового расчета механизма и дальнейшей разработки его конструкции. [c.7]

Последние три слагаемых учитывают возможное взаимное влияние потоков энергии и массы с поверхности каждой секции. Пятое слагаемое показывает, как может измениться 9(,л за счет того, что над секцией нет испарения, т. е. оно относится к секциям 1 и 2. Расчеты по номограммам, полученным для ослабления потока лучистой энергии в паровоздушной среде, показывают [541, что при концентрациях пара, присущих процессам охлаждения, замораживания, выпечки и сушки продуктов, и малых толщинах возмущенного присутствием измерительных элементов слоя среды, изменением я можно пренебречь, так как оно не выходит за погрешности построения самих номограмм. [c.27]

Выполняется расчет кинематических и основных геометрических параметров механизма (передаточных отношений, угловых скоростей, диаметров колес, размеров шкал, габаритов корпуса и т. д.) с учетом параметров, конструкции, размеров, мест расположения и способов присоединения комплектуемых (готовых покупных) изделий, связанных с механизмом (см. 2.9). Вычерчиваются лучшие варианты кинематических схем, на которых в условных обозначениях изображаются все звенья и кинематические пары механизма и указываются их взаимное расположение и связи с другими узлами прибора. Каждая кинематическая схема снабжается необходимыми сведениями, характеризующими механизм. На схеме указывается тип двигателя и частота вращения его вала, цена оборота и цена деления шкалы, передаточные отношения, числа зубьев и модули колес, степень их точности, вид сопряжения и другие данные (см. рис. 28.7). [c.402]

Уравнение (2.352) называется уравнением взаимности, а Гл называется лучевоспринимающей или взаимной поверхностью. По уравнению (2.352) взаимная (лучевоспринимающая) поверхность пары тел равна произведению площади поверхности одного из тел на угловой коэффициент излучения от этого тела на другое. Понятием взаимной поверхности пользуются при расчетах лучистого теплообмена. [c.212]

Исходными данными при расчете тока коррозионных пар являются размеры и площадь анода и катода, а также параметры, характеризующие их форму и взаимное расположение [c.80]

Расчет внешних сопротивлений в цепи коррозионных пар с учетом взаимного влияния электродов [c.104]

Степень влияния поверхностных сил на количество образующегося пара может быть оценена расчетом. Будем считать процесс в сопле изоэнтропийным, движение — одномерным. Допустим также, что жидкость и распределенные в ней пузырьки пара находятся во взаимном равновесии. Таким образом, предполагается, что в каждом сечении пузырьки имеют один и тот же размер, отвечающий равновесному давлению. [c.183]

Упорные подшипники. Проблема упорного подшипника не потеряла актуальности и для современных турбин. Она связана с осевым давлением, появляющимся во время быстрого наброса нагрузки. При этом из-за большой аккумулирующей способности промежуточного перегревателя может резко меняться отношение давлений за ЧВД и перед ЧСД. Если роторы не разгружены в пределах каждой части, то их взаимная разгрузка при установившейся работе нарушается и может появиться мгновенная перегрузка упорного подшипника. Поэтому расчет упорного подшипника необходимо согласовывать с процессом регулирования. Этот вопрос настолько серьезен, что при решении его может оказаться целесообразным изменить даже кинематическую схему потоков пара, применив, например, двухпоточный цилиндр вместо однопоточного. Во всяком случае, желательно, чтобы осевые силы уравновешивались в пределах каждого из отсеков турбины до ПП и после него. Если это не выполнено, то для разгрузки общего упорного подшипника во время резкого наброса нагрузки приходится применять средства автоматики, организующие перепуски пара для выравнивания давления, что усложняет САР и снижает надежность. [c.63]

В основу определения характеристик поверхностей нагрева положены взаимно увязанные типовые и нормативные методы расчета [48—54], что потребовало построения итерационного расчетного процесса. Итерационному уточнению подлежат 1) температура газов на входе в поверхность нагрева Гг — с точностью расчета теплового баланса поверхности нагрева 8 2) максимальная удельная тепловая нагрузка Qq — с точностью Ej 3) максимальная температура стенки металла — с точностью 83 4) средняя удельная тепловая нагрузка q — с точностью S4 5) число рядов труб вдоль газового потока — с точностью 6) потеря давления пара в поверхности нагрева Арп — с точностью ев (здесь е ,. .., — достаточно малые положительные величины). Максимальная температура стенки рассчитывается для противотока по выходной температу- [c.53]

В равновесной термодинамике гетерогенных систем обычно поведение каждой из фаз рассматривается порознь. Метод раздельного анализа однородных составляющих системы позволяет выяснить многие важные свойства однокомпонентных систем, в частности условие взаимного равновесия соприкасающихся фаз, связь между термодинамическими параметрами равновесных фаз и видом агрегатного превращения, изменения внутренней энергии, энтропии и энтальпии при агрегатных переходах, некоторые свойства веществ вблизи критического состояния и т. д. Этот же прием используется в технической термодинамике парожидкостных систем, в частности для табличных расчетов процессов во влажном паре. [c.9]

При включении отдельных частей пароперегревателя по различным схемам взаимного тока газов и пара весь расчет пароперегревателя ведется по частям с предварительным выбором и последующим уточнением промежуточных температур пара и соответствующим расчетным определением температур газов. Средние удельные объемы и скорости пара также рассчитываются по участкам. При расчете всего пароперегревателя в целом средний удельный объем пара определяется из соотнощения [c.453]

II. Конструктивные факторы повышения долговечности и надежности работы узлов трения машин. Вопросы выбора материалов для узлов трения расположение материалов в парах трения жесткость, податливость и специальная конфигурация деталей как фактор повышения износостойкости пар трения принципы взаимного дополнения качества конструктивные решения узлов трения, обеспечивающие высокую долговечность смазка узлов трения расчет типовых узлов трения на износ. [c.41]

Данные о теплотах смешения имеют также и непосредственное практическое значение — их можно использовать-для расчета влияния изменения внешних условий (температуры и давления) на фазовые равновесия различных типов в гетерогенных системах, включающих жидкие фазы. Известны термодинамические уравнения, которые позволяют предвидеть, при наличии данных о теплотах смешения, влияние температуры (или давления) на состав пара и относительную летучесть жидких смесей, на смещение составов азеотропов, взаимную растворимость жидкостей и т. п. Иначе говоря, возможно решение вопросов, представляющих [c.3]

Прй передаче крутящего момента зубчатой парой возникающие в зацеплении усилия создают в опорах вала реактивные силы, которые воспринимаются подшипниками. Направления усилий в зацеплении и опорных реакций зависят от взаимного положения ведущего и ведомого зубчатых колес, угла зацепления, величины угла наклона зубьев или витков червяка и направления вращения. В конических передачах с непрямыми зубьями направление радиальных и осевых усилий зависит также и от передаточного числа. Правильное определение усилий от зубчатых передач позволяет произвести выбор, расчет и установку соответствующих подшипников. [c.69]

Описанный способ может быть использован при расчете растворимости в системах, содержащих три и более солей с общим ионом, а также во взаимных системах из двух пар солей и воды. В литературе описаны и более сложные способы расчета, учитывающие отклонения поведения растворов от правила Здановского. [c.37]

Принимая во внимание, что соседние шпильки оказывают взаимное влияние друг на друга, и на основании приведенных результатов расчета была выполнена модель, схема которой приведена на рис. 4. Модель представляет собой спрямленную часть 1 фланца корпуса, соответствующую участку с тремя шпильками 2. Модель выполнена в масштабе 1 3с полным геометрическим подобием по резьбовому соединению натуре. В модели площадке контакта между фланцами корпуса и крышки соответствовала площадка опирания 3. К поперечным сечениям фланца, которыми модель выделена из полной конструкции корпуса, кольцевые усилия не прилагались. Изгибающий момент, действующий в сечении, проходящем через днище гнезда под шпильку, создавался парой равных сил, приложенных к выступающим плечам 4 модели, и величина его была равна величине момента, приложенного к торцу фланца. При этом в осевом направлении корпуса дл.ина фланца выбиралась такой, чтобы влияние мест приложения нагрузки и зон концентрации в виде скругленных переходных кривых от плеч к телу фланца на распределение напряжений в зоне гнезда под шпильку было исключено. [c.87]

В расчете не учтено взаимное влияние примесей котловой воды на их перенос в пар, например такое явление, как аномально высокая растворимость в паре хлоридов и сульфатов в присутствии аммиака. [c.140]

Взаимная пара бромид кальция — сульфат натрия по характе- 2Na i ру химического превращения относится к системам, практически односторонним. Поскольку-концентрации солей (например, бромида кальция и сульфата кальция) различаются на 2—4 порядка, изображение такой системы взаимной пары очень затруднительно. Сложность пользования диаграммы возрастает вследствие необходимости вести с ее помощью технологические расчеты и изображать физикохимические превращения, происходящие в системе. Для таких случаев предложен метод изображения систем, состоящий в следующем. [c.187]

Величина тах зависит от взаимного перекоса зубьев, точное определение которого чрезвычайно затруднено. При проектном расчете величину Кки. выбирают ориентировочно в зависимости от типа нагрузки, характеристики материала и степени точности зубчатых колес в пределах = 1 1>4- Меньшие значения принимают для прирабатывающихся колес НВ < 350 хотя бы у одного из колес пары) и при нагрузке, близкой к постоянной, большие — для непри-рабатывающихся широких (Ь > колес [9]. [c.290]

Наибольшая кинематическая погрешность передачи ограничена допуском F iQ. Допуски па наибольшую кинематическую погрешность передачи (зубчатую пару) в стандарте не приведены. Они представляют собой сумму допусков па кинематическую погрешность ее колес, т. е. F 1- х + F i2- Для передач с взаимно кратными числами зубьев колес, отношение которых не более трех, допуск fJo при селективной сборке передачи может быть сокращен на 25 % и более, исходя из расчета. Наибольшую кинематическую погрешность / ( ог можно определить кинематомерами, например, конструкции НИНТАвтопрома или ЦНИИТмаша. [c.305]

Коэффициенты интерференции. При расчете аэродинамических характеристик летательных аппаратов, представляющих собой комбинации из нескольких элементов, в частности корпуса и несущих (стабилизирующих) поверхностей, необходимо учитывать эффект взаимного влияния на характер обтекания этих элементов. В результате этого взаимного влияния (или так называемой интерференции), сумма аэродинамических сил (моментов) взятых отдельно (изолированных) крыла и корпуса или оперения и корпуса не равна полной силе (моменту) комбинации, состоящей из соответствующих элементов и представляющих собой единое целое. Таким образом, отдельно взятые элементы — корпус, крыло, оперение, — будучи соединенными в единую конструкцию летательного аппарата, каюбы теряют свои индивидуальные аэродинамические характеристики и приобретают вследствие интерференции новые. Например, нормальная сила оперения в виде пары плоских консолей, расположенных на тонком корпусе, обтекаемом под малым углом атаки, определяется в виде суммы [c.132]

Во многих случаях влияние конструктивных факторов на форму изношенной поверхности проявляется в большей степени, чем влияние закономерностей изнашивания материалов. При проектировании машин конструктор должен располагать методами расчета на износ различных сопряжений, характерных для данной машины, чтобы обосновать выбор той или иной конструкции. На рис. 85 приведена классификация сопряжений по условиям их изнашивания. В зависимости от характера возможного сближения деталей при износе их поверхностей все сопряжения подразделяются на два типа. У сопряжений / типа имеются дополнительные неизнашивающиеся или малоизнашивающиеся направляющие, которые обеспечивают сближение деталей при из- носе только в заданном направлении х—х, В сопряжениях // типа происходит саноустановка изношенных деталей, а их взаимное положение зависит от формы изношенной поверхности. В таких сопряжениях износ обычно более сильно сказывается на функциональных свойствах пары. [c.276]

Кларк [48, 49], исследования которого были далее продолжены в работе Грещука [61], предложил другой метод расчета перекрестно-армированных материалов. Согласно этому методу предполагается, что в целом слоистый материал является самоуравновешенным, так как различные по знаку и одинаковые по величине деформации сдвига, возникающие в соседних слоях с углами армирования в, компенсируют друг друга, и сдвиговая деформация материала равна нулю. Поэтому каждую пару слоев с углами армирования 9 можно рассматривать кдк один самоуравновешенный слой, деформация сдвига которого равна нулю. Отмеченное взаимное стеснение деформаций сдвига соседних слоев приводит к появлению в них касательных напряжений, которые можно найти, обратив равенство (13) и приняв [c.172]

Значение коэффициента линейного расширения графита необходимо учитывать при расчете зазоров между взаимно-сколь-ЗЯШ.ИМИ графитовыми и металлическими деталями. НеправилЬ ный выбор зазора приводит либо к преждевременному износу, либо к люфтам в труш,ейся паре. [c.18]

Построение теоргтических моделей, адекватных физической реальности, и создание инженерных методов расчета оборудования с учетом особенностей двухфазных течений невозможно без изучения волновой динамики газо- и парожидкостных сред. Особенности проявления волновых свойств зависят как от состояния и структуры самой среды, так и от амплитуды и частоты вносимых в нее возмущений. При этом предметом изучения становятся релаксационные и диссипативные процессы, происходящие в двухфазных средах при распространении в них волны возмущения. Времена протекания этих процессов, их взаимное влияние определяют эволюцию генерируемых волн в нестационарных условиях, скорость их распространения и интенсивность. Как показали многочисленные эксперименты, в газодинамике двухфазных потоков паро-(газо-) капельной структуры определяющим является обмен количеством движения между молекулами несущей газовой среды и каплями жидкости. При рассмотрении быстропротекающих процессов в смесях жидкости с пузырьками пара и газа определяющими являются инерционные свойства жидкости при внутренних радиальных ее движениях, возникающих в результате взаимодействия молекул газа в пузырьках с прилегающими к ним объемами жидкости При добавлении пузырьков газа мало меняется средняя плотность среды при достаточно малых концентрациях пузырьков, но характер изменения давления меняется существенно. [c.32]

Пример расчета. Эффективность разработанной программы выбора оптимальной компоновки поверхностей нагрева котпоагрегата исследована на примере решения задачи для однокорпусного котлоагрегата паротурбинного блока мощностью 1200 Мет с двумя промежуточными перегревами пара [55]. Была поставлена задача выбора оптимального взаимного размещения по ходу продуктов сгорания пакетов основного пароперегревателя и пароперегревателей первого и второго промежуточных перегревов пара. В диапазоне температур продуктов сгорания (1500 -ь 470) °С, отвечающем теплосъему между экранами верхней радиационной части и конвективным экономайзером, необходимо разместить 10 поверхностей нагрева с различными величинами теп-ловосприятий 6 пакетов основного и по 2 пакета вторичных пароперегревателей. При этом учитываются все технические требования и ограничения, перечисленные выше. В диапазоне температур (1500 -f- Т ) °С любая поверхность нагрева рассматривается как ширмовая, а при температурах ниже — как конвективная. Учитывалось, что при температуре нише 7pj, = 760 °С конвективный газоход раздваивается по условиям регулирования параметров котпоагрегата при частичных нагрузках. [c.50]

Строго говоря, полное количество тепла несколько меньше суммы и нгО ТЭК как углекислый -газ частично поглощает энергию излучения водяного пара, и наоборот. Одн1ако при обычных содержаниях в дымовых тазах СО2 и Н2О это взаимное поглощение весьма незначительно и в расчетах теплопередачи в топках и газоходах паровых котлов не учитывается. Ввиду сложного аналитического подсчета излучения, последнее при выполнении тепловых расчетов часто определяется при помощи специальных номограмм. [c.264]

Выше, в формуле (4-17), яри определении величины взаимной поверхности Н (подынтегральное выражение записывали для пар элементов, которые находятся непосредственно в виду друг друга- Оно было всегда положительным. Для тех элементов которые были взаимно затенены, его.принимали равным нулю. Такой способ определения Я грамо-нирует с теми задачами, которые решаются при рассмотрении лучистого теплообмена между поверхностями. Чтобы использовать это понятие также и при расчете лучистого теплообмена между поверхностью и объемом и между объемами, целесообразно обобщить его, составив интеграл также и для затененных частей поверхности. Рассмотрим взаимный лучистый теплообмен между элементом поверхности <1р1 и элементами йР , находящимися на замкнутой поверхности объема д (рис. 88). На- [c.154]

Неподвижные соединения предназначены для исключения взаимного перемещения деталей или для передачи крутящего момента. Работу соединения обеспечивает сила трения между сопрягаемыми поверхностями, которая регулируется натягом, определяемым в свою очередь изменением взаимного расположения конических поверхностей деталей вдоль оси соединения. Натяг обеспечивается затяжкой или запрессовкой наружного конуса во внутренний, а также за счет сборки элементов пары различной температурной деформацией (при нагретом внутреннем конусе и (или) охлажденном наружном). При больших нщ рузках и относительно малом натяге, при вибрациях в неподвижном коническом соединении предусматривается одна или две щпонки. В качестве примеров таких соединений можно назвать соединения конусов валов электрических машин и станков, соединения вачопроводов судов, соединения фланцевых муфт с полыми и сплошными валами, конические фрикционные муфты, конические штифты и головки, уплотнительные пробки. Расчет натягов, а также числа шпонок (или решение о необходимости дополнительного крепления) в коническом соединении осуществляется методами сопротивления материалов аналогично расчету натягов прессовых посадок дня цилиндрических соединений. [c.127]

Поры в диффузионном слое могут возникать из-за эффекта Киркендолла, как это для пары медь — цинк показал Бюкл [920], довольно обстоятельно проанализировавший возможности защиты тугоплавких сплавов от окисления в результате образования диффузионных зон. Следующие параметры процесса нужно подбирать с такил расчетом, чтобы добиться создания наиболее благоприятных условий для нанесения покрытия из новой фазы на матрицу продолжительность и температура процесса состав донорной фазы, ее толщина, природа сцепления покрытия с подложкой. Хром и молибден, например, взаимно растворимы и характеризуются минимальной температурой ликвидуса. Выбрав температуру спекания выше этого минимума, но ниже температуры плавления хрома, порошок хрома удается спечь на молибденовой сердцевине с временным образованием промежуточного жидкого слоя, который впоследствии обеспечивает сцепление покрытия с подложкой. [c.397]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...