Силовые Частоты собственные

Таким образом, характеристикой передачи сил от источника колебаний к объекту или к основанию при силовом и кинематическом возбуждении может служить коэффициент который зависит от частоты собственных колебаний ш системы и от частоты возмущающих колебаний СО3. График изменений величины в зависимости от отнощения Шз/и) показан на рис. 33.2. Из графика видно, что если сОв/о) = 1/2, > = 1 колебания источника полностью переходят на объект. Если то /% > 1 [c.411]

Всякая система, находящаяся в силовом поле, может быть охарактеризована частотой k так называемых свободных, или собственных, колебаний, возникающих в этой системе, если она выведена из состояния устойчивого равновесия, т. е. если ей сообщены некоторые (достаточно малые) возмущения. Свободные колебания системы не могут происходить с другой частотой и с другим периодом, частота собственных колебаний присуща данной системе, как ее масса и размеры. [c.275]

Преимущество этой силовой схемы перед схемами, показанными на рис. 3, а, б, в меньшей массе элементов машины, установленных на верхней траверсе и, как следствие, — в относительно более высокой частоте собственных поперечных колебаний. [c.33]

Учитывая, что частота собственных колебаний упругой связи без трения определяется формулой I условия неразрывности без силового замыкания элементов пары с (- + 4 [c.75]

Любые колебательные процессы в машине являются источниками возникновения воздушного шума и вибраций. Каждая машина представляет собою сложную систему напряженных элементов, каждый из которых, а иногда и отдельные его части имеют свое значение частоты собственных колебаний. Поэтому колебания нагрузок, напряжений и т. п., а также любые возникающие шумы и вибрации заставят резонировать в разной степени, в зависимости от соотношения частот, фаз и просто силовых воздействий, каждый участок любого из элементов машины. В этом случае опять возникнут дополнительные шумы и вибрации, в том числе и за счет отражения звуковых волн. [c.342]

Испытания ТКЭ проводятся, как правило, на электродинамическом вибростенде. Труба 5 закреплена на траверсе 2 с помощью зажимов 7, пробок 6, стоек 4 и упругих элементов 3. Траверса с помощью силовой трубы 1 крепится на подвижной платформе электродинамического вибростенда. Для нагрева трубчатых элементов служит электропечь 8. Система работает надежно при частоте собственных колебаний 150...300 Гц. В случае коротких и жестких труб приходится упругие элементы 3 заменять подшипниковыми узлами с возможностью выбора зазоров, неизбежно появляющихся при длительных испытаниях ТКЭ. [c.303]

Однако установлено, что в спектрах вибрации силовых агрегатов с теоретически полностью уравновешенными двигателями (Р-6, V8-90°) в ряде случаев появляются составляющие с частотами 0,5п/60 0,75п/60 1,5п/60 2п/60 2,5п/60. Составляющие с такими частотами в спектре возбуждения являются крайне нежелательными, поскольку их частоты могут совпадать с частотами собственных колебаний силового агрегата, при этом увеличиваются вибрация и внутренний шум в автомобиле. Все вышеизложенное является достаточным для проектирования гидроопоры. [c.116]

При движении автомобиля в спектре виброскорости опор силового агрегата значительны низкочастотные составляюш ие, близкие к частоте собственных вертикальных колебаний силового агрегата, а также составляющие с частотой п/60 и 2п/60, вызванные работой двигателя. В спектре виброскорости основания кузова автомобилей с четырехцилиндровыми двигателями в области звуковых частот наибольший уровень имеет составляющая с частотой 2п/60, причем на панели основания кузова ее уровень выше, чем на лонжероне подрамника. [c.119]

Частоты собственных колебаний антисимметричной группы определяются следующим путем. Как уже указывалось, колебания силовой установки вокруг оси х являются независимыми и, следовательно, частота определяется по формуле раздельных колебаний [c.281]

Отношение амплитуд представляет собой радиус, с которым происходит колебание центра тяжести силовой установки в форме колебания маятника. Частоту, при которой получен больший радиус, условно относим к колебаниям вдоль оси 2. Тогда другая частота будет соответствовать крутильным колебаниям относительно оси у. Таким путем получим следующие значения частот собственных колебаний [c.281]

Итак, в результате произведенного расчета получены следующие значения частот собственных колебаний силовой установки самолета [c.282]

Частота поступательных колебаний вдоль оси у несколько выше числа оборотов винта. Однако следует заметить, что в расчете не учтена упругость рамы двигателя, что понизило бы частоту собственных колебаний. Таким образом, действительная частота будет несколько ниже расчетной, что и было подтверждено экспериментально. При лабораторных испытаниях силовой установки на определение частотных характеристик частота собственных колебаний в направлении оси у была равна 15,75 гц. [c.282]

Одним из параметров, входящих в расчет частот собственных колебаний рулей, силовых установок и пр., является массовый момент инерции. Обычно момент инерции определяется экспериментально. Тело, например руль, подвешивается таким образом, чтобы [c.292]

В заключение отметим, что рассмотренная система с заданным относительным смещением позволяет при изложении материала в студенческой аудитории подвергнуть дополнительному обсуждению такие понятия как вид возмущения (силовое, кинематическое), число степеней свободы, частоты собственных колебаний системы, резонанс, антирезонанс, формы колебаний, симметрия системы и ряд других. Кроме того, на этом примере хорошо демонстрируется неполнота изучаемой по программе теории колебаний систем с неограниченным возбуждением. [c.97]

При движении звеньев механизма с переменными по величине или направлению скоростями возникают силы инерции и появляются дополнительные динамические давления в кинематических парах. Будучи переменными по величине или направлению, эти давления передаются фундаменту в виде периодических силовых воздействий, которые могут не только приводить в колебательное состояние машину вместе с фундаментом, но и вызывать колебания окружающих машин и сооружений. Когда частота собственных колебаний какого-либо звена машины или элемента сооружения совпадает с частотой изменения неуравновешенных сил инерции, наступает опасное состояние резонанса. [c.266]

В предыдущих главах фундамент машины (включая машину) рассматривался как абсолютно жесткое тело на упругом основании. Такое предположение правильно, когда частота собственных колебаний отдельных элементов фундамента (работающих на изгиб, монолитно связанных друг с другом плит, балок и стоек) намного больше высшей частоты возмущающей силы машины п . При соотношении п пт>3 практически не возникает динамического возбуждения этих относительно жестких частей фундамента силовое воздействие на них проходит, скорее приближаясь к статическому. Кроме того, частоты собственных колебаний элементов фундамента должны быть значительно выше частот собственных колебаний фундамента как жесткого тела на упругом основании. При этих условиях колебания можно исследовать, считая фундамент жестким, недеформируемым телом на упругом основании (грунт, сваи, виброизоляторы). Условия такого расчета выдерживаются прежде всего для массивных и стеновых фундаментов, а также и для жестких рамных конструкций при низкой частоте возмущающей силы. [c.230]

Амплитуды вынужденных колебаний — величины прогибов роторов, усилия на его опоры и колебания двигателя в целом — достигают больших величин и становятся особо опасными для надежности ротора и многих других деталей двигателя, когда наступает явление резонанса, т. е. когда частоты возмущающих силовых или кинематических факторов становятся равными частотам собственных колебаний ротора. Резонансные колебания возникают на различных частотах вращения роторов. [c.352]

Подвеска двигателя. Мягкая и по частоте собственных колебаний неправильно выбранная подвеска двигателя может привести к тому, что установленный без демпфирующих элементов силовой агрегат при определенных частотах вращения коленчатого вала будет колебаться с частотой собственных колебаний и вызовет неприятные вибрации кузова и рулевого управления. В таких случаях рекомендуется использовать гаситель колебаний двигателя (см. п. 2.8). [c.148]

На рис. 1.30 изображена силовая схема другой машины для испытания на усталость при растяжении — сжатии. Инерционный вибратор 1 помещен на конце консольного рычага 2, который имеет возможность совершать угловые колебания в вертикальной плоскости благодаря наличию упругой подвески 3, выполненной в виде двух взаимно перпендикулярных плоских рессор. Образец 4 помещен между станиной и рычагом асимметрия цикла нагружения создается с помощью эластичной пружины 5. Измерение воспринимаемых образцом нагрузок осуществляется проволочными датчиками, наклеенными непосредственно на поверхность образца. Машины этой конструкции развивают частоту до 30 Гц. Изменение частоты собственных колебаний системы, необходимое для выбора требуемого динамического усилия (в зависимости от жесткости образца), осуществляют путем варьирования массы рычага 2 или соотношения плеч, участвующих в передаче возбуждением нагрузки на образец. [c.68]

При силовом воздействии вынужденные колебания существуют при любых соотнощениях между частотой воздействия р и собственной частотой системы ы,, и возбуждаются при любой амплитуде воздействующей силы. При наступлении резонанса происходит лишь соответствующее увеличение амплитуды вынужденных колебаний. [c.140]

Пример XX.3. Определить максимальное значение собственной скорости прецессии силового гиростабилизатора, возникающей при угловых колебаниях основания с частотой, равной частоте нутационных колебаний платформы гиростабилизатора. [c.529]

Если же частота нутационных колебаний платформы индикаторно-силового или силового гиростабилизатора невелика, то действием разгрузочного устройства пренебрегать нельзя, так как собственная скорость прецессии платформы такого гиростабилизатора существенно зависит от крутизны Хр характеристики разгрузочного устройства и вида его формирования W (s). [c.549]

Силовые детали двигателей в условиях эксплуатации работают в широком интервале частот циклического нагружения. Так, лопатки компрессоров имеют собственные частоты колебаний по 1-й изгибной форме от 150—200 до 2000 Гц, лопатки турбин — от 500 до 3000 Гц, а лопатки ТНА ракетных двигателей — до 7000—10 000 Гц. Наблюдались случаи усталостных разрушений лопаток и при более высоких формах колебаний с частотой нагружения до 25—30 кГц. [c.233]

Такую оценку можно получить, упрощая систему силовой передачи и заменяя ее более простой, в которой ведомая и ведущая части представляют собой двухмассовые системы. Формулы для расчета параметров (масс и жесткостей) таких двухмассовых систем можно получить из условия их динамической эквивалентности заданным многомассовым системам в отношении их первых собственных частот. Указанное упрощение системы, а также представление в виде определенных функций времени Мс, Мтп и Мтс позволяет построить расчетные формулы для поэтапного расчета переходного процесса на клавишных машинках, учитывающего особенности нашей задачи. [c.23]

Предварительные замечания. В своей практической деятельности инженеру часто приходится сталкиваться с резонансом силового происхождения, который в линейных системах имеет место при совпадении какой-либо гармоники возмущающей силы с одной из собственных частот. Параметрический резонанс, возникающий при определенной пульсации параметров системы (например, приведенной массы или жесткости), требует достаточно тонкой частотной настройки и встречается значительно реже, поэтому нередко расценивается как несущественное и маловероятное побочное явление. Между тем, практика эксплуатации многих машин свидетельствует о том, что параметрический резонанс в ряде случаев не только является источником нарушений нормального функционирования механизмов, но может также приводить и к серьезным авариям, угрожающим безопасности обслуживающего персонала. В п. 16 мы уже упоминали об этом явлении, связанном с нарушениями условий динамической устойчивости. [c.245]

Увеличение числа степеней свободы, количества взаимных связей между ними, охват рабочим частотным диапазоном все большей части спектра собственных частот обусловливает проход ряда резонансных зон, а в ряде случаев и длительную работу в них. Все это приводит к повышению силовой напряженности и к необходимости рассчитывать вынужденные колебания таких систем с учетом возможно большего числа имеющихся в системе сил сопротивления. [c.21]

ОППОНЕНТ. Насколько мне известно, Ломоносов полагал, что свечение возникает в упругом эфире в результате быстрых колебаний частиц эфира, обусловленных резкими встряхиваниями трубки с ртутью. Хорватский -ченый XVHI в. Бошкович разработал модель люминесценции, согласно которой световые корпускулы сначала захватывались силовым полем молекул вещества, а затем за счет внутренних движений вещества выталкивались из молекулярного поля и тем самым снова излучались. Теорию люминесценции разрабатывал также Л. Эйлер. Он полагал, что люминесценция возникает в системе в результате ее собственных колебаний, которые происходят под действием каких-либо внешних вынуждающих колебаний при этом частота вынуждающих колебаний может быть иной, чем частота собственных колебаний. Были и дру- [c.12]

На рис. 4, а показана силовая схема высокочастотной машины с электромагнитным возбуждением колебаний для испытаний на усталость. Станина укреплена на основании с большой инёрциониой массой, установленном на пружинах. Статическая нагрузка на испытуемый образец пропорциональна статической деформации скобы. Переменная гармоническая сила возбуждается благодаря движению грузов инерционной массы возбудителя колебаний. Машина работает в режиме автоколебаний. Так как добротность механической колебательной системы достигает нескольких десятков единиц, частота автоколебаний близка к частоте собственных резонансных колебаний. Колонны 2 и скоба 5 испытывают статические нагрузки растяжения и сжатия в зависимости от величины предварительного статического нагружения и растяжения или сжатия испытуемого образца. Скоба 5 нагружена и переменной силой, но так как ее жесткость во много раз меньше жесткости йены- [c.33]

В целях уменьп1ения амплитуд колебаний применен контур жесткости из дешевого материала в виде железобетонных блоков, соединенных между собой специальными шпильками. Блоки жесткости изготовлялись из бетона М500 с крупностью щебеночного наполнителя, не превышающей 20 мм, в специальной силовой металлической форме. В качестве несущей арматуры применена немагнитная сталь ЭИ696 и горячекатаная сталь периодического профиля класса A-III. Каждый стержень рабочей арматуры предварительно напрягается при помощи специального натяжного устройства усилием в 3 т. Распределительная арматура — из стали класса A-I. Конструкция блоков позволяет в определенных пределах изменять их жесткость. Изменение жесткости блоков и таким образом регулирование частоты собственных колебаний конструкции достигается путем натяжения предусмотренных для этой цели труб жесткости. Совместность работы индуктора в несущем элементе из стеклопластика и блоков обеспечивается шпильками крепления витков индуктора 6 и стягивающими шпильками 5, предварительное натяжение которых позволяет определить оптимальный режим работы индуктора и конструкции в целом. При помещении [c.216]

Расчет частот собственных трехсвязных колебаний силовых установок [c.271]

Из приведенных в данной главе сведений видно, что вибрация электрической машины, как правило, является сложной. Она возбуждается периодически изменяющимися силами, в которые входят основная составляющая (с частотой вращения), а также гармонические составляющие высших и низших порядков. При совпадении частоты силового или кинематического возмущения (см. 1-7 и 1-8) и частоты собственных колебаний данного узла или детали имеет место резонансный пик вибрации (см. 1-7, п. 2). Даже при неполном совпадении указанных частот и небольшой возмущающей силе (см. рис. 1-17 и 1-19) вибрация соответствующего узла или детали может достигнуть опасной величины. Такие явления при работе машины наблюдаются, например, на многих элементах установок. К ним относятся фундамент машины фундаментная плита, особенно пустотелая ограждения, консоли фундаментов, настилы ротор машины переменного тока, особенно турбогенератора, и якорь возбудителя якорь машины постоянного тока активная сталь статора машины переменного тока лобовые части обмотки статора, особенно гидрогенератора [38] магнитная система машины постоянного тока подшипники, в поперечном или осевом направлениях (см. 3-6) щеточные траверзы, бракеты и щеткодержатели торцевые щиты закрытых машин встроенные газоохладители и их трубки пристроенные к машинам вентиляторы стенки и перегородки вентиляционных коробов воздухонаправляющие щитки внутри машин валоповороты и т. д. [c.140]

Из приведенных в этой главе сведений видно, что виброперемещения электрической машины, как правило, являются сложными. Они возбуждаются периодически изменяющимися силами, в которые входят основная составляющая с частотой вращения, а также гармонические составляющие высших и низших порядков. При совпадении частоты силового или кинематического возмущения (см. 1-7 и 1-8) и частоты собственных колебаний данного узла или детали возникает резонасный пик вибрации (см. 1-7, п. 2). Даже при неполном совпадении указанных частот и не большой возмущающей силе (см. рис. 1-17 и 1-19) виброперемещение соответствующего узла или детали мажет достигнуть опасного значения. [c.127]

Методика расчета идеального магнитного шума электрических машин дана в полном объеме, в то время как вепросы определения частот собственных колебаний магнитопрово-дов силовых трехфазных трансформаторов освещены в пределах наличного объема только в общих чертах и касаются только способа их определения. Методика полного расчета находится в стадии разработки. [c.4]

Одной из особенностей шлифования лентой является то, что в зависимости от технологических параметров лента работает в различных режимах. Могут создаваться различные условия для использования режущих свойств ее основного элемента — зерна. Оно может работать в условиях жестко закрепленного лезвийного инструмента или в режиме исключительной податливости и самоориентации. При ленточном шлифовании создаются более благоприятные условия работы для зерен. Они имеют возможность не только одинаково самоустанавливаться, но и нивелироваться по высоте и равномерно распределять между собой нагрузку. Кроме этого, вследствие постоянной подвижности зерен изменяются и условия для размещения и удаления стружки и шлама, а также засаливания. Благодаря большим зонам контакта инструмента с деталью, большему числу активно работающих зерен и отличию в условиях теплообмена здесь создается и совершенно иной тепловой режим по сравнению с обработкой шлифовальным кругом. В процессе обработки лентой изменяются расстояния %1ежду зернами, их ориентация, относительное и абсолютное удлинение ленты, ее толщина и ширина, частота собственных и вынужденных колебаний в поперечном направлении и вдоль оси роликов, условия теплообмена, удаления продуктов шлифования, адгезионного и диффузионного взаимодействия с обрабатываемым материалом. В результате создаются иные, чем при шлифовании кругом, условия резания, теплового и силового воздействия, формирования свойств поверхностного слоя обрабатываемого материала, происходит формирование остаточных напряжений растяжения меньшей величины, чем при шлифовании кругами. В итоге шли- [c.3]

С задачами об ударе и колебаниях часто приходится сталкиваться в аэрокосмической промышленности и на транспорте, где имеются многочисленные источники возбуждения колебаний. Устранение ударных и вибрационных нагрузок имеет исключительно большое значение для обеспечения нормальной работы приборов и систем управления и создания комфортных условий для экипажа. Обычно для защиты от чрезмерных вибраций в конструкцию транспортного средства вводят упругие опоры, снабженные устройствами, обеспечивающими некогорое демпфирование колебаний. Такие опоры резко уменьшают частоты собственных колебаний конструкции, обеспечивая их существенное отличие от частот возмущающих силовых факторов. Такое решение эффективно как средство защиты от стационарных колебаний, однако в случае ударных нагрузок податливость опор может привести к недопустимо большим смещениям. [c.81]

Во-первых, приступая к проектированию, следует помнить предьщущий опыт, который обобщает теория конструктивной износостойкости. В частности, подробно выполнять применительно к конкретной конструкции силовой анализ. В результате должны быть достаточно достоверно определены не только силы и точки их приложения, но и дополнительные моменты, которые имеют место, например, в подщипниковых узлах вследствие удаления последних от точки приложения радиальной силы, нафужающей вал. Более целесообразно, чтобы нафужающие силы были приложены на участке вала между подшипниками. Этим достигается высокая жесткость вала, малые углы его прогиба в области подшипников и сохраняется высокая частота собственных колебаний вала. [c.491]

Другая важнейшая особенность ракеты как объекта управления состоит в том, что ее корпус не является абсолютно жесткой конструкцией, поэтому в процессе полета возникают взаимные поперечные смещения частей ракеты, имеющей колебательный характер. Такие упругие колебания корпуса характерны как для жидкостных, так и для твердотопливных ракет, хотя спектры частот собственных колебаний, зависящие от распределения масс ракеты и жесткости ее конструкции, могут существенно различаться. На жидкостных ракетах, кроме того, возможны колебания (плескание) компонентов топлива в топливных баках. Оба этп обстоятельства приводят к появлению дополиигельных сил, воздействующих на корпус ракеты с переменной частотой и интенсивностью. Еще одним источником дополнительного силового воздействия на ракету являются кориолпсовы силы инерции, возникающие вследствие поступательного двн/кения масс топлива относительно корпуса ракеты при одновременном вращательном илн колебательном движении ракеты вокруг ее центра vta . При этом силы инерции создаются массами жидких компонентов топлива, движущи. ся в баках и трубопроводах, а также массами газообразных продуктов сгорания ракетного топлива, движущихся с большой скоростью относительно стенок камеры сгорания и сопла ракетного двигателя. [c.77]

Силовая схема машины более жесткого варианта показана на рис. 1.32, ()П .4ец 5 закреплен в патроне динамометра бив патроне поперечной рес-№11 н.1 4 с двумя массами 3 на концах. Обе половины рессоры настроены на шппмковую частоту собственных коле- [c.69]

В сердечнике из магнитоотрикцион-пого материала при наличии электромагнитного поля домены разворачиваются в направлении магнитных силовых линий, что вызывает изменение размера поперечного сечения сердечника и его длины. В переменном магнитном поле частота изменения длины сердечника равна частоте колебаний тока. При совпадении частоты колебаний тока с собственной частотой колебаний сердечника наступает резонанс и амплитуда колебаний торца сердечника достигает 2—10 мкм. Для увеличения амплитуды колебаний на сердечнике закрепляют резонансный волновод переменного поперечного сечения, что увеличивает амплитуду колебаний до 10— 60 мкм. На волноводе закрепляют рабочий инструмент — пуансон. Под пуансоном-инструментом устанавливают заготовку и в зону обработки поливом или иод давлением подают абразивную суспензию, состоящую из воды и абразивного материала. Из абразивных материалов используют карбиды бора или кремния и электрокорунд. Наибольшую производительность получают при использовании карбидов бора. Инструмент поджимают к заготовке силой 1 — 60 Н. [c.411]

В указанных схемах нижний диапазон эффективности ограничен значением собственной частоты датчика вибрационных перемещений. Устранение этого ограничения достигается в гидравлической виброзащитной системе, динамическая модель которой приведена на рис, 10.50 (описание позиций см. к рис. 10.49). Силовая система в виде гидроцилиндра здесь выполнена в одном корпусе с управляющей системой. Управляющая система содержит механизм регулирования давления рабочей жидкости, состоящий из датчика в виде чувствительной мембраны, регистрируюнхей колебания давления в полости силового [1илиндра, заслонки, жестко укрепленной на мембране, и образующий вместе с соплом элемент, вырабатывающий управляющий сигнал. [c.306]

Условия мажорирования частотной характеристики САРС машинного агрегата с ДВС определяются следующими допущениями а) текущее значение частоты может совпадать с одной из собственных частот механического объекта регулирования б) необратимые потери энергии при колебаниях в центробежном измерителе угловой скорости отсутствуют в) потери энергии х и колебаниях в механическом объекте регулирования характеризуются постоянным коэффициентом поглощения, определяемым по параметрам низкочастотных резонансных колебаний силовой цепи ыашпны г) при наличии амплитудно-импульсных звеньев процесс управления принимается непрерывным д) постоянная времени центробежного измерителя, а в системах непрямого регулирования и постоянные времени сервомоторов принимаются равными своим минимальным значениям е) расчетный скоростной режим САРС соответствует минимальной степени неравномерности регулятора. [c.141]

Если отрезку [О, о) ] принадлежит / собственных частот динамической модели силовой цепи машинного агрегата, то число d степеней свободы этой модели, учитываемых при анализе САРС, в соответствии с выражением (9.6) целесообразно определять по формуле [c.144]

Из формулы (9.19) следует, что в прямоугольной системе координат и, V, если и = Re[i s((i))], у = Itn[i Ms( )], амплитудно-фазовая характеристика звена Мв, определяющего динамический отклик объекта регулирования в диапазоне частот (9.6), представляет собой окружность с центром на оси абсцисс и, расположенным на расстоянии рУ2 от начала координат. Причем, вследствие высокой добротности собственных форм динамической модели силовой цепи машинного агрегата, вектор-радиус Rm реализует большую часть дуги своего годографа в малом диапазоне частот с ядром к,. Это обстоятельство позволяет эффективно использовать частотные критерии при оценке осцилляционной устойчивости САРС в частотных диапазонах (9.6) для учитыва- [c.145]

В связи с этим задачей глобального динамического синтеза является обеспечение исключения резонансных зон, поронедаемых указанной собственной формой, из рабочего скоростного диапазона двигателя. Обычно такая задача решается посредством выбора соответствующей характеристики сочленяющего соединения с учетом ограниченш (18.21). При этом следует стремиться, чтобы собственная форма с частотой эквивалентной Т - модели составного машинного агрегата характеризовалась незначительным уровнем по второй нормальной координате, соответствующей частоте частной модели машины. Тогда в качестве скалярного критерия эффективности, оценивающего уровень динамической нагруженности силовой цени машинного агрегата, при решении рассматриваемой задачи синтеза может быть принят максимальный упругий момент или усталостное повреждение сочленяющего соединения. В общем случае возможны ситуации, когда по конструктивно-компоновочным условиям величина Са ограничена сверху сильнее, чем по неравенству (18.21). Это может привести к необходимости использования динамических корректирующих устройств в связи с проявлением эффекта ограниченного возбуждения в пусковом скоростном диапазоне двигателя или вследствие осцилляционной активности машинного агрегата как механического объекта регулирования САР скорости [21, 28, 108]. [c.285]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...