Силовые Резонанс

Силовой резонанс возникает при р сОд или [c.143]

Любая по величине внешняя сила может вызвать силовой резонанс. Для возникновения параметрического резонанса в неконсервативной системе величина воздействия должна быть больше некоторой пороговой величины. [c.143]

Для линейной неконсервативной системы при силовом резонансе всегда характерна ограниченная амплитуда колебаний, так как потерн растут быстрее вложения энергии. [c.143]

По своим внешним проявлениям параметрический резонанс близок к силовому резонансу, однако между этими двумя формами резонансных явлений имеются существенные отличия принципиального характера. [c.245]

Во-вторых, при силовом резонансе амплитуда колебаний при отсутствии диссипации возрастает по линейному закону (см. п. 7), в то время как при параметрическом — по экспоненциальному. [c.246]

И, наконец, в-четвертых, если при силовом резонансе введение линейной силы сопротивления приводит к ограничению резонансной амплитуды, то, как будет показано ниже, параметрический резонанс может развиваться и при наличии трения, и лишь превышение определенного уровня диссипации может устранить опасность раскачки. [c.246]

Таким образом, только благодаря силовому резонансу можно усилить энергию в 10 раз. Большие усиления возможны благодаря совместному действию силовых и кинематических факторов, для чего предусмотрена пружина связи. Машине придается набор пружин, позволяющих варьировать динамические параметры в широких пределах. [c.109]

В механизмах периодического действия зоны параметрического резонанса при Целых /, как правило, совпадают с зонами силового резонанса, вызванного соответ- [c.101]

Вынужденные колебания возникают также и при весьма кратковременных воздействиях на колебательную систему, т. е. когда действие вынуждающей силы имеет характер толчка или удара. Например, вынужденные колебания железнодорожного вагона вызываются периодически повторяющимися ударами его колес о стыки рельс. В этих случаях также может наблюдаться явление резонанса. При этом резонанс наступает не только тогда, когда частота силовых воздействий близка к частоте свободных колебаний системы, но и когда эти воздействия повторяются с частотой, кратной частоте свободных колебаний системы. [c.190]

Отметим, что в линейной колебательной системе при выполнении условия параметрического возбуждения колебаний (условия параметрического резонанса) происходит неограниченное нарастание амплитуды возбужденных колебаний. Это связано с тем, что и потери, и вложение энергии в данном случае пропорциональны квадрату амплитуды колебаний (пропорциональны колебательной энергии системы). Для вынужденных колебаний в линейных системах при силовом воздействии вложение энергии пропорционально первой степени амплитуды колебаний, а потери по-прежнему пропорциональны квадрату амплитуды, что приводит к образованию конечной амплитуды вынужденных колебаний. [c.132]

При силовом воздействии вынужденные колебания существуют при любых соотнощениях между частотой воздействия р и собственной частотой системы ы,, и возбуждаются при любой амплитуде воздействующей силы. При наступлении резонанса происходит лишь соответствующее увеличение амплитуды вынужденных колебаний. [c.140]

Для нелинейных систем (в отличие от линейных) неприменим принцип суперпозиции, и поэтому не представляется возможным разделить в результирующем процессе компоненты, вызванные отдельными составляющими внешнего воздействия. Это обстоятельство чрезвычайно усложняет анализ вынужденных процессов в нелинейных системах даже в консервативном приближении и делает не вполне корректным рассмотрение случая прямого силового воздействия без учета одновременного воздействия на параметры системы. В самом деле, если учесть, что вынужденный периодический процесс, обязанный своим происхождением прямому воздействию, вызывает в свою очередь периодическое изменение параметров нелинейной системы, то становится ясным, что результирующие резонансные явления могут иметь весьма сложный характер. Частотные соотношения, при которых происходят резонансные явления, также будут задаваться условиями нелинейных прямого или параметрического резонансов. Эти обстоятельства не позволяют для нелинейных систем полное разделение двух упомянутых типов резонансных явлений. Поэтому представляется разумным, выделяя случай чисто параметрического резонанса, не противопоставлять ему случай силового, или прямого, резонанса для нелинейной системы. Можно лишь классифицировать виды воздействия, связанные с различными способами внесения энергии в систему, что является определяющим для протекания резонансных явлений. [c.141]

Сопоставим основные свойства силового и параметрического резонансов. [c.143]

Таким образом, измерения нейтронных сечений с низким разрешением по энергиям приводят к усреднению по резонансам и дают непосредственную информацию о величине Гп/D, которая называется силовой функцией. Вместо силовой функции иногда вводят коэффициент прилипания = 2я (f /D). Полное усредненное сечение Ot тогда можно записать в виде [c.142]

Предварительные замечания. В своей практической деятельности инженеру часто приходится сталкиваться с резонансом силового происхождения, который в линейных системах имеет место при совпадении какой-либо гармоники возмущающей силы с одной из собственных частот. Параметрический резонанс, возникающий при определенной пульсации параметров системы (например, приведенной массы или жесткости), требует достаточно тонкой частотной настройки и встречается значительно реже, поэтому нередко расценивается как несущественное и маловероятное побочное явление. Между тем, практика эксплуатации многих машин свидетельствует о том, что параметрический резонанс в ряде случаев не только является источником нарушений нормального функционирования механизмов, но может также приводить и к серьезным авариям, угрожающим безопасности обслуживающего персонала. В п. 16 мы уже упоминали об этом явлении, связанном с нарушениями условий динамической устойчивости. [c.245]

Во-первых, резонанс силового происхождения представляет собой вынужденные колебания устойчивой системы, которые, в частности, могут иметь место и при нулевых начальных условиях. Параметрический резонанс — это проявление неустойчивости равновесного состояния, в силу чего система при нулевых начальных условиях остается в положении равновесия и только неизбежные начальные возмущения приводят к раскачке. Так, для системы, описываемой линейным дифференциальным уравнением второго порядка с периодическими коэффициентами, при параметрическом резонансе общее решение без учета диссипации имеет вид [c.245]

Расчет фундамента обычно ограничивается определением собственной частоты колебаний фундамента и вычислением амплитуды колебаний вне области резонанса. Напряжения в фундаменте, вызванные действием его собственных сил инерции и силами инерции установленной на нем машины, обычно не Q( вычисляются. Основание блока или плиты обычно считается абсолютно жестким. Статический расчет фундамента часто ограничивается вычислением лишь так называемой эксцентричности фундамента, т. е. проверкой условия, чтобы центры тяжести фундамента и площади его основания лежали на общей вертикальной прямой, а также определением удельного давления на грунт. Для силового расчета необходимо знать коэффициенты жесткости пружинящих элементов, например, винтовых пружин, резиновых прокладок и т. п., моменты инерции и центробежные моменты фундамента и укрепленных на нем машин. Ввиду того, что аналитическое вычисление коэффициентов жесткости обычно является неточным, оно по возможности заменяется опытными замерами. [c.166]

Рассмотрим схему эксперимента, а также, кривые зависимостей динамической податливости и фазового угла от частоты (рис. 4.30). На рисунке указаны размеры образца, изготовленного из материала 3M-ISD-110, значения комплексного модуля приведены на рис. 7.17. Динамические перемещения тела с массой т = 5,355 кг измерялись с помощью акселерометра, колебания возбуждались с помощью удара, создаваемого силовым датчиком. С помощью быстрого преобразования Фурье находится податливость, измеряемая в метрах на ньютон. Из рис. 4.30 можно видеть, что ни k, ни т) нельзя найти ни методом амплитуд, ни методом определения ширины полосы резонанса, при любых значениях частот, включая резонансную. По [c.192]

Определение амплитудно-частотных вибрационных характеристик силовых установок, включающих механизмы с зубчатыми передачами, имеет весьма важное значение. Их знание позволяет провести эффективную разработку комплекса конструктивных и технологических мероприятий, направленных на снижение шума и вибраций, а также необходимо при прочностных расчетах и отстройке от резонансов некоторых деталей сопряженных механизмов (например, лопаток турбин). [c.91]

Уравнения (8) описывают нестационарный режим движения силовой гидравлической системы. Активное взаимодействие такой системы с исполнительным двигателем имеет место в области основного резонанса [2]. Поэтому ограничимся рассмотрением [c.293]

Примером силового возбуждения, дающего на резонансе нулевой момент, является модель 6. Активный момент для этой схемы [c.19]

Для I = i силовая ф-ция Si имеет близкие значения и максимумы при А 100 и 240. На зависимости силовой ф-ции от А в значит, степени базировалась оптическая модель ядра. Силовая ф-ция непосредственно связана с усреднённым по резонансам сечением образования составного ядра. Для s-резонансов [c.277]

V = 1, т. е. пружина находится в продольном резонансе. При силовом возмущении пружина теряет динамическую устойчивость при любом N для кинематического возмущения справедливы формулы (59), однако при HjD) < (H ,/D)kpj е < 1. Когда (HJD) [c.52]

Коэффициент Кд называют действующей подвижностью. Он равен сумме переходных подвижностей с учетом их значимости а (со), определяемой значениями действующих сил. Частотная характеристика действующей подвижности позволяет судить о резонансных свойствах конструкций механизмов, блочных агрегатов в целом и с учетом особенностей силового воздействия. Максимумы в частотной характеристике действующей подвижности соответствуют основным резонансам конструкций. Роль участка или элемента конструкций в передаче колебаний к контрольной точке оценивают не его переходной подвижностью, а произведением а (w)5 f (w). Сравнивая эти коэффициенты, можно выявить силы и участки конструкций, через которые передается большая часть колебательной энергии. [c.418]

Виброизоляторы типа АД. Чертеж, основные размеры я параметры виброизоляторов АД приведены на рис. 28, статические характеристики в осевом направлении — на рис. 29, а и б. На рис. 30 изображена амплитудно-частотная характеристика виброизоляторов в осевом направлении при номинальных статических нагрузках и амплитудах колебаний основания от 0,01 до 0,15 см (при резонансе). Силовые ударные характеристики в осевом направлении при различной статической нагрузке приведены на рис. 31. [c.207]

Чертеж, размеры и основные параметры виброизоляторов типа АФД приведены на рис. 33, их статические характеристики в осевом направлении — на рис. 34. На рис. 35 изображены амплитудно-частотные характеристики, соответствующие различным статическим нагрузкам при колебаниях основания в осевом направлении с амплитудами от 0,01 до 0,1 см (при резонансе). Силовые ударные характеристики в осевом направлении при различных статических нагрузках приведены на рис. 36. [c.209]

Виброизоляторы типа АПН. Виброизоляторы этого типа отличаются от виброизоляторов типа АФД лишь тем, что верхняя пружина идентична нижней. Чертеж, размеры и основные параметры виброизоляторов типа АПН представлены на рнс. 37, статические характеристики в осевом направлении — на рис. 38. На рис. 39 представлены амплитудно-частотные характеристики при различных статических нагрузках и амплитудах колебаний основания (в осевом направлении) от 0,01 до 0,1 см (прн резонансе). Осевые силовые ударные характеристики приведены на рис. 40 и 41. [c.209]

Мы уже позггакомились с тем, как неизохронность проявляется при обыкновенном силовом резонансе (см. рис. 3.25), и теперь следует рассмотреть ее для случая параметрического резонанса. Постараемся выяснить некоторые наиболее существенные особенности поведения интересующих нас систем при допущениях и предположениях, весьма далеких от строгости, но позволяющих правильно оцепить характер параметрического резонанса в ряде нелинейных систем. Для простоты рассмотрим консервативную систему, состоящую из индуктивности и конденсатора с сегнето-электриком (рис. 4.5). Пусть в этой системе происходит такое периодическое изменение индуктивности, что [c.135]

Необходимость работы на резонансе перемещений, коэффициент усилеиня при котором зависит от меняющихся диссипативных сопротивлений, требует специальных мероприятий но стабилизации режимов и управлению процессами испытаний. Поэтому в стендовых испытаниях находят применение резонансные системы с кинематическим увеличением перемещений при работе на силовом резонансе (рис, 26). Пульсатор разгружен от статической компоненты нагрузки и создает только динамические перемещения, равные деформации образца, т. е, работает в режиме, отвечающем = I. [c.168]

В сердечнике из магнитоотрикцион-пого материала при наличии электромагнитного поля домены разворачиваются в направлении магнитных силовых линий, что вызывает изменение размера поперечного сечения сердечника и его длины. В переменном магнитном поле частота изменения длины сердечника равна частоте колебаний тока. При совпадении частоты колебаний тока с собственной частотой колебаний сердечника наступает резонанс и амплитуда колебаний торца сердечника достигает 2—10 мкм. Для увеличения амплитуды колебаний на сердечнике закрепляют резонансный волновод переменного поперечного сечения, что увеличивает амплитуду колебаний до 10— 60 мкм. На волноводе закрепляют рабочий инструмент — пуансон. Под пуансоном-инструментом устанавливают заготовку и в зону обработки поливом или иод давлением подают абразивную суспензию, состоящую из воды и абразивного материала. Из абразивных материалов используют карбиды бора или кремния и электрокорунд. Наибольшую производительность получают при использовании карбидов бора. Инструмент поджимают к заготовке силой 1 — 60 Н. [c.411]

Возникает вопрос, насколько правомерной является оценка с помощью этих параметров диссипативных свойств системы при неодночастотных колебаниях и какие коррективы следует внести при этом в инженерный расчет. Применительно к задачам динамики цикловых механизмов этот вопрос имеет особое значение, так как затухание периодически возбуждаемых сопровождающих колебаний происходит на фоне вынужденных колебаний. Необходимость в уточнении коэффициентов диссипации может возникнуть также при резонансе на определенной гармонике возмущения при одновременном воздействии достаточно интенсивного возмущения другой частоты. Такие условия в цикловых механизмах иногда возникают при одновременном силовом и кинематическом возбуждении системы. Кроме того, коррективы коэффициентов диссипации могут играть весьма важную роль при определении условий подавления параметрических резонансов. [c.41]

Условие (О ка 1/ JJin осуществляется на резонансных машинах. При этом размах давления в силовом-цилиндре получает минимальное значение (резонанс сил) и использование цилиндра в качестве датчика силы невозможно. [c.347]

ЦИХ с частотой a = mQ, но сдвинутых по времени одна относ тель-но другой на четверть периода колебаний. Направление и частота вращения вынужденной бегущей волны перемещений системы совпадает с направлением и частотой вращения бегущей силовой волны. При частоте вращения силовой волны Q = p/m или Q = —plm у системы наблюдается одновременный резонанс по обеим независимым собственным формам, и образуется бегущая резонансная волна, отстающая от силовой на четверть волны, поскольку для резонанса у = л12. Амплитуда бегущей резонансной волны, как видно из формулы (2.29), qpea — Qo l - [c.34]

Виброизоляторы типа АР. У виброизоляторов типа АР резиновый массив выполнен в виде монолита с десятью рожками с завулканизированными в них гайками (рнс 14) Статические характеристики этих виброизоляторов приведены на рис. 15. Амплитудно-частотная характеристика виброизолятора АР-5 при номинальной статической нагрузке и амплитудах колебаний основания от 0,01 до 0,1 см (при резонансе) приведена на рис 16, силовые ударные характеристики виброизоляторов АР-5 и АР-10 в осевом направлении при различных статических нагрузках (для АР-10—при номинальной нагрузке) — на рнс. 17 и 18. [c.205]

Таким образом, если перемещения всех точек линейной системы имеют фазовый сдвиг я/2 по отношению к монофазному гармоничному возбуждению, то система совершает вынужденные колебания по собственной форме консервативной системы независимо от того, связывают диссипативные силы нормальные координаты или нет. Монофазное силовое распределение в этом случае должно удовлетворять условию (11.13.47). Использование этого условия для выбора сил затруднено, поэтому на практике обычно прибегают к фазовому критерию резонанса. Соответствующее силовое распределение выбирают либо вручную, либо в полуавтоматическом режиме работы вибрационных установок. Ест предположить, что диссипативные силы не связывают нормальные координаты, то можно получить более простое выражение для монофазного силового распределения [c.378]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...