Вытяжка работа и скорость вытяжки

РАБОТА И СКОРОСТЬ ВЫТЯЖКИ [c.176]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ЗАТРАЧИВАЕМОЙ РАБОТЫ И СКОРОСТИ ПРИ ВЫТЯЖКЕ [c.181]

Синусоидальный график скорости ползуна у обычных кривощипных прессов вполне пригоден для таких операций, как вырубка и неглубокая вытяжка, совершающихся в самом конце хода ползуна, когда скорость приближается к нулю. Для этих работ число ходов пресса определяется главным образом условиями подачи изделий в щтамп, а не характером самой операции. Механизируя по- [c.541]

На рис. 15.4 показана одна из возможных схем обогрева фланцев, применяемых ЛМЗ. К верхнему 4 и нижнему 7 фланцам приварены короба 10 из листового железа, в которые подводится пар из коллектора 1. По краям коробов осуществляется сброс пара в коллектор 3, откуда он направляется в ПНД (второй по ходу конденсата). Обогрев фланцев позволяет резко уменьшить относительное удлинение ротора, однако вызывает другую опасность при быстром прогреве фланец быстро расширяется в вертикальном направлении, а шпильки 6 (или болты), стягивающие фланцы, значительно отстают в прогреве. Это может привести к пластической вытяжке шпилек и тогда после выхода турбины на номинальный режим работы, когда фланец и шпильки полностью прогреются, фланцевый разъем перестанет быть плотным. Поэтому вместе с прогревом фланцев необходимо вести прогрев и шпилек. Для этого в схеме предусмотрен второй коллектор 2, подающий пар в обнизку 5. (Для обогрева шпилек может использоваться тот же коллектор, что и для обогрева фланцев, но тогда исключается возможность раздельного регулирования их температуры.) Для более интенсивного обогрева шпилек в обнизке установлены планки 8 и направляющие перегородки 9, сужающие сечение и увеличивающие скорость пара, омывающего шпильки. [c.420]

Чтобы предотвратить выход груза из направляющих, предусмотрены упоры. Натяжное устройство оборудуют конечным выключателем, который фиксирует как излишнее опускание груза, что соответствует слишком большой вытяжке каната ограничителя скорости или его обрыву, так и чрезмерный подъем груза, вызываемый ненормальной работой каната. [c.89]

В работе [53, с. 597] приводится пример использования сверхпластичности для получения титановой проволоки без волочильной установки. Круглая заготовка протягивается через индуктор, нагревающий титан до температуры сверхпластичности. Уменьшение сечения за один проход составляет 40%. Однако скорость вытяжки невелика и составляет всего 3 см/мин. Другие примеры использования сверхпластичности при обработке титана давлением описаны в работе [199]. [c.166]

При выключении муфты большой скорости и включении муфты малой скорости зубчатый венец затормаживается в результате этого сателлиты получают возможность вращения и катятся по внутреннему зацеплению зубчатого венца. При этом связанная с сателлитами обойма, а вместе с ней и ведомый вал привода вращаются со скоростью примерно в три раза меньшей, чем при включенной муфте большой скорости. После прохода ползуном пресса нижней мертвой точки снова включается муфта большой скорости и начинается быстрый подъем ползунов. В верхней мертвой точке выключаются обе муфты и включается тормоз, затормаживающий вращение обоймы с сателлитами и ведомой части вала. Так как при этом сателлиты, связанные с центральным зубчатым колесом, продолжают вращаться вокруг своих осей, то освобожденный муфтами зубчатый венец вращается в обратном направлении. Кроме описанной двухскоростной муфты для получения ускоренного цикла работы вытяжного пресса при сохранении оптимальной линейной скорости вытяжки известны и другие способы, уже упоминавшиеся выше в главе П1, в том числе используются электромагнитные муфты сцепления (фиг. 95). У таких муфт при помощи управляемого изменения электрических параметров можно получать различное скольжение между ведущей и ведомой частями муфты, чем и обеспечивается изменение скоростей, сообщаемых ведомой части механизма пресса. На особо крупных прессах, валы которых передают весьма значительные крутящие моменты, вместо муфт с электропневматическим управлением применяются муфты электрогидравлические. [c.125]

При вытяжке в ленте с надрезами или вырезками промежутков процесс вытяжки аналогичен случаю вытяжки из штучных заготовок деталей с фланцем. В данном случае необходимо учесть скорость вытяжки, так как большей частью работа производится на быстроходных прессах. Коэффициенты вытяжки могут быть взяты из табл. 62 и 63. [c.127]

После определения размеров заготовки и ширины ленты производят расчет числа и диаметров вытяжных переходов. Число вытяжных переходов при последовательной вытяжке в надрезанной ленте определяется по допустимой степени деформации, аналогично вытяжке деталей с фланцем, но с коррективами, учитывающими повышенную скорость вытяжки при работе на быстроходных прессах. Для определения допустимой величины первой вытяжки можно пользоваться условными коэффициентами первой вытяжки, предназначенными для расчета вытяжки деталей с фланцем. [c.136]

Типы приводных ремней. Приводные ремни должны иметь малую остаточную вытяжку высокую статическую и усталостную прочность при работе с большими скоростями и на шкивах малого диаметра [c.353]

С помощью цилиндра 13, смонтированного на тележке 6, открываются жалюзи затвора дозатора, и смесь заполняет опоку. Тележка 6 возвращается в крайнее левое положение, многоплунжерная головка 11 устанавливается над опокой. Поршень прессового цилиндра 7 начинает опускаться вместе с многоплунжерной головкой. Одновременно (или с некоторым запозданием) начинает работать ударный (встряхивающий) механизм 5 происходит процесс уплотнения смеси. По истечении заданного времени ударный механизм выключается, прессовый поршень поднимается одновременно (но с меньшей скоростью) поднимается и кромочный конвейер механизма 5 происходит вытяжка модели. При входе очередной опоки на кромочный конвейер механизма 5 готовая полуформа выталкивается из автомата. [c.213]

Рабочая вязкость лака определяется условиями работы узла нанесения. В кабельной промышленности при производстве эмалированных проводов применяют определенные метод >1 и соответствующие конструкции узлов нанесения, обеспечивающие получение качественных эмалированных проводов того или иного сечения. Так, для проводов микронных сечений оптимальным оказалось нанесение лака с помощью фетров, к которым дозирующими насосами подается лак. В этом случае используют лаки с условной вязкостью по вискозиметру ВЗ-4 25—65 с (0,1—0,4 Па-с). Для обеспечения нормальной работы калибров необходимы лаки с условной вязкостью по вискозиметру ВЗ-4 120—300 с (0,5—2,0 Па-с). Нанесение лаков с большей вязкостью возможно, но требует снижения скоростей движения проволоки. Кроме того, как было показано выше, существует предельное значение вязкости лака при нанесении этим методом. Превышение его приводит к деформации, вытяжке и даже обрыву проволоки. [c.20]

Рассмотрим, как и в работе [135], пример прямого прессования с вытяжкой л = 3,42 при различных граничных условиях. На рис. 87, а, б показаны разрывные поля скоростей течения, которыми заменены поля линий скольжения, и годограф при прессовании через шероховатые контейнер и матрицу (напряжение трения равно т ). [c.203]

Маневры на вытяжках производят или осаживанием или толчками. При работе осаживанием локомотив прицепляют к вагонам, затем переставляют их на другой путь и после остановки локомотива отцепляют. При маневрах толчками состав или часть состава выводят на вытяжку и после отцепки группы вагонов разгоняют его в сторону парка. По достижении скорости, необходимой для проследования отцепленных вагонов на нужное расстояние, маневровый состав затормаживают, а отцепленные вагоны скатываются [c.283]

Гидравлические прессы обладают наилучшей характеристикой для глубокой вытяжки и других операций листовой штамповки, так как осуществляют деформирование металла с постоянной скоростью. Для этих прессов не опасна перегрузка, недопустимая при работе кривошипных прессов. Они выпускаются с усилием до 7000 т (68,5 МН). [c.238]

ОПРЕДЕЛЕНИЕ ВЕЛИЧИНЫ РАБОТЫ, СКОРОСТИ И МОЩНОСТИ НРИ ВЫТЯЖКЕ [c.186]

Система привода тянущих вальцов 2 с помощью бесступенчатого регулирования их окружных скоростей позволяет накапливать в барках требуемую длину жгутов, компенсировать уменьшение длины жгутов вследствие усадки обрабатываемого волокна и, в случае надобности, изменяя конструкцию данной барки, работать на отдельных участках 2-агрегата с вытяжкой волокна. [c.303]

При прокатке на непрерывных заготовочных станах недопустимо образование петли между клетями, так как это расстраивает работу стана и нередко приводит к авариям. Чтобы избежать этого, прокатку ведут с небольшим натяжением полосы между клетями. При этом вытяжку полосы в каждой клети и число оборотов валков рассчитывают так, чтобы скорость выхода полосы из валков одной клети была равна или несколько меньше скорости входа полосы в последующую клеть. [c.432]

При прокатке труб на непрерывных станах на длинной оправке и без оправки непрерывность процесса требует согласования выбранных величин коэффициентов вытяжки и окружных скоростей валков по клетям. Основным условием, определяющим работу непрерывных станов, является закон постоянства секундных объемов металла, проходящих через каждую клеть [c.69]

Определение коэффициентов вытяжки по площадям поперечного сечения должно быть выполнено достаточно тщательно, так как, исходя из этих коэффициентов находят скорости валков в каждой клети. Наиболее рациональным следует признать такой выбор скоростей, который бы обеспечил работу стана без натяжения. Это особенно важно для последних клетей, так как нарушение этого положения приводит к уменьшению зазора между трубой и оправкой и, как следствие, к значительным трудностям при извлечении оправок. [c.387]

Определение конфигурации и размеров заготовок для штампуемых облицовочных деталей является также сложной задачей. Аналитические расчеты размеров заготовок основаны на положении, что длина развертки сечений вытяжного перехода больше длины разверток соответствующих сечений заготовок на 5—15 % и обычно является ориентировочной. Окончательную форму заготовки уточняют при отладке вытяжного и других штампов, входящих в комплект оснастки для изготовления этой детали. Технология и последовательность изготовления комплекта штампов строятся таким образом, чтобы осуществлялась полная согласованность между иими. Основной формоизменяющий (обычно вытяжной) штамп изготавливают первым. Уточненная конфигурация заготовки в этом штампе служит шаблоном при изготовлении рабочих частей вырубного штампа. Небольшая партия облицовочных деталей, полученных в первом штампе, направляется для проведения анализа их собираемости в оснащаемом объекте. Как указывалось выше, оборудованием для операции вытяжки облицовочных деталей обычно служат прессы двойного или тр йного действия. Однако при вытяжке более простых относительно неглубоких деталей нередко применяют и прессы одинарного (простого) действия, оснащенные пневмогидрав-лическим буфером. Для вытяжки кузовных облицовочных деталей выпускают также специальные быстровытяжные прессы с пиевмогидравличе-ским буфером. Кинематикой работы привода ползуна пресса предусматриваются замедленный его ход во время вытяжки детали и высокая скорость движения на участках свободного хода. [c.434]

От материала элементов ремня в значительной степени зависят его долговечность, тяговая способность и к. п. д. передачи. В равной мере с конструкцией надлежащий подбор материала элементов должен обеспечивать высокую прочность ремня в работе и повышенную гибкость в сочетании с высоким модулем упругости при растяжении. Вариаторные ремни работают в напряженных условиях на малых диаметрах обоих шкивов, при пониженных углах клина канавок, малых межцентровых расстояниях, поэтому к ним предъявляются особенно высокие требовония. Кроме того, они должны отличаться пониженными остаточными удлинениями при эксплуатации. Если в передаче регулирование скорости производится перемещением одного из валов, то значительная вытяжка искажает показания указателя скорости и требует частой его переналадки. Весьма нежелательны большие остаточные удлинения для передач с фиксированными валами, в которых вытяжка ремня значительно сокращает диапазон регулирования. [c.41]

Таким образом, в зависимости от характера работы, для которой предназначены прессы, они при равных мощностях электродвигателей могут быть быстроходными или тихоходными и, следовательно, дающими различную производительность. Величина затрачиваемой при штамповке работы на деформацию металла выражается произведением действующего усилия на путь, на протяжении которого действует это усилие. Прессы, предназначенные для выполнения операций, у которых этот путь относительно мал (вырубка, пробивка, обрезка и т. п.), при одинаковой мощности электродвигателей и величине усилий деформации могут быть более быстроходными, чем прессы для глубокой вытяжки, где путь рабочего инструмента (пуансона штампа) во много раз больше. У прессов для вытяжных работ число ходов ползуна в минуту, кроме того, лимитируется оптимальной скоростью деформации, которая зависит от способности, применяемой при вытяжке технологической смазки, сохранять свои смазочные свойства при нагреве, связанным как с внешним, так и внутренним трением при деформировании металла. Так как этот нагрев растет с ростом скорости вытяжки, то последняя не должна превосходить определенных пределов (для мягкой стали 200н-300 мм1сек). В последнее время для повышения числа ходов пресса при глубокой вытяжке с сохранением оптимальной линейнойс корости деформации, стали применять специальные системы приводов. Они имеют электродвигатели с переменными скоростями, двухскоростные муфты включения, а также другие способы получения разных скоростей [c.7]

Машиной, осуществляющей процесс прерывного П., является сельфактор (фиг. 26 и 27). Как и в ватерной машине, сельфактор имеет три основные механизма вытяжной, крутильный и наматывающий. Вытяжной механизм установлен на неподвижном брусе и в хлопкопрядильном сельфакторе состоит из 3 пар вытяжных валиков, из к-рых нижние—рифленые, верхние—обтянутые кожей. На фиг. 27 представлен сельфактор для аппаратной шерсти без вытяжного аппарата. Веретена установлены наклонно па подвижной каретке. Полный цикл работы сельфактора разбивается на 4 периода. Первый период— вытяжной аппарат выпускает ровницу, каретка с веретенами отходит от бруса со скоростью, несколько большей скорости передней пары вытял -ных валиков, благодаря чему получается добавочная вытяжка пропущенной через вытяжной аппарат ровницы, при которой толстые места нити утоняются. Веретена вращаются, и нить получает крутку. Во втором периоде рабочего цикла сельфактора подачи ровницы нет, каретка стоит на месте, веретена продолжают вращаться в том же направлении, производя до-крутку. Третий период представляет собою отмотку каретка продолжает стоять на месте, веретена вращаются в обратную сторону и сматывают нить, намотанную на веретено сельфактора выше початка. Четвертый период— возврат каретки к брусу. Веретена вращаются в ту же сторону, что в первые два периода работы, и наматывают пряжу на веретено. [c.247]

Как отмечено в работе [66], зависимость процесса коррозии стали 1Х18Н10Т от степени деформации при различных способах деформирования определяется одновременным действием двух факторов выделением а-фазы пониженной стойкости с образованием электрохимической гетерогенности и повышением энергии решетки, в результате чего облегчаются анодный и катодный процессы. Эксперименты показывают, что с увеличением степени деформации скорость коррозии линейно растет при одноосном растяжении, обжатии, гидростатической вытяжке и взрывном [c.78]

Как отмечено в работе [72], зависимость процесса коррозии стали 1Х18Н10Т от степени деформации при различных способах деформирования определяется одновременным действием двух факторов выделением фазы а пониженной стойкости с образованием электрохимической гетерогенности и повышением энергии решетки, в результате чего облегчаются анодный и катодный процессы. Эксперименты показывают, что с увеличением степени деформации скорость коррозии линейно растет при одноосном растяжении, обжатии, гидростатической вытяжке и взрывном формообразовании, тогда как содержание фазы а непрерывно увеличивается только при обжатии и вытяжке. При одноосном растяжении образовавшееся вначале небольшое количество фазы а остается неизменным на протяжении почти всего процесса деформирования и не коррелирует с ростом скорости коррозии. Таким образом, в случае одноосного растяжения в этих опытах решающую роль играло повышение энергии кристаллической решетки. [c.80]

На третьем участке (в) происходит уменьшение поперечных размеров шейки. Достигнув определенных поперечных размеров, шейка перестает суживаться с этого момента начинается четвертый участок диаграммы напряжений (отмечен на рис. 4.94, в буквой г). Однако шейка захватывает все больший участок по длине образца. На образце создаются области, в которых резко отличаются поперечные размеры шейки и крайних участков. К тому моменту, когда шейка распространится на всю длину образца (конец участка г), деформации достигают сотен процентов. В процессе развития шейки материал ориентируется — молекулярные цепи расправляются и располагаются вдоль образца (вдоль направления растя-нсения). Материал приобретает свойство анизотропности—большую прочность вдоль направления растяжения. Этим (ориентационным) упрочнением и объясняется тот факт, что, пока шейка не охватила по длине весь образец, утонения (сужения) ее не происходит — шейка легче распространиться на еще не охваченные ею участки, чем сужаться. Так обстоит дело до полного распространения шейки на весь образец. Скорость стабилизации поперечного сечения шейки зависит от ориентационного упрочнения материала. Если для приобретения ориентационного упрочнения, препятствующего сужению шейки, не требуется большой вытяжки, то четвертый участок диаграммы (отмечен буквой а на рис. 4.94, в) сокращается и может совсем отсутствовать, т. е. диаграмма растяжения получается без максимума (например, у целлулоида). Вообще картина растяжения различных полимеров зависит от их склонности к ориентационному упрочнению. Явление значительного удлинения образца на участке г диаграммы (рис. 4.94, в) носит название вынужденной эластичности, происхождение термина будет пояснено ниже. При разгрузках и повторных нaгpyнieнияx, в частности при колебаниях в процессе распространения шейки на всю длину образца, вследствие наличия последействия возникают петли гистерезиса (рис. 4.94, а, кривая, соответствующая температуре Т ). Наиболее широкие петли наблюдаются в области Tg. Вынужденно-эластическая деформация термодинамически необратима, при больших деформациях большая часть работы деформации переходит в тепло. Одиако от пластической деформации она отличается тем, что после разгрузки и нагрева до температуры Tg эта деформация исчезает. Отсюда название еластическая. Однако для возникновения обсуждаемой деформации необходимо довести напряжения до — предела вынужденной эластичности. Этим отличается вынуяаденно-эластическая деформация от высокоэластической, которая возникает при Т > Tg, т. е. в другом диапазоне температур, в процесса нагружения от нулевых напряжений. Отсюда становится понятным и слово вынужденная в названии деформации. Другим отличием вынужденно-эластической деформации от высокоэластической является то, что высокоэластическая деформация по устранении нагрузки исчезает без нагрева. [c.343]

Эффект разгрузки особенно важен для высоконагруженных скоростных подшипников тех роторов, у которых происходит рост дисбаланса во время эксплуатации (по сравнению с допустимым монтажным дисбалансом). Это относится в первую очередь к ротору газовой турбины, диск которой работает в области пластической деформации и у которой может наблюдаться заметная вытяжка лопаток. Более того, у газовой турбины возможны и дефекты обгар лопатки, обрыв частей лопатки и даже обрыв полной лопатки. Эти дефекты могут привести к возникновению неуравновешенных сил, измеряющихся сотнями килограммов и даже несколькими тоннами. Так, обрыв лопатки создает на современной газовой турбине неуравновешенную силу в 7—10 т, вектор которой вращается с огромной скоростью (более 10 ООО об/мин.). Очевидно, что такой дефект при обычной (жесткой) конструкции опор ротора должен привести к аварии и даже к катастрофе. Указанные дефекты могут возникать у газовой турбины как во время длительной эксплуатации, так и особенно в период форсировки и доводки конструкции двигателя на заводе. Таким образом, с помощью применения упругого подшипника, т. е. амортизации опоры, у газовой турбины можно существенно поднять ее надежность в процессе эксплуатации. [c.55]

Во время работы котлов воздух из помещения удаляется через топочные камеры, а приточный воздух в холодный период года подается через специальные приточные отверстия, снабжаемые жалюзийными решетками. Суммарное сечение отверстий определяется по количеству приточного воздуха и допустимой скорости воздуха в приточных отверстиях (не более 2 м1сек). Вытяжка воздуха производится через дефлекторы, устанавливаемые на перекрытии котельной. [c.149]

В работе [31] исследовано распределение контактных напряжений методом наклонных точечных месдоз при волочении стальных (Ст 3) прутков и труб. Угол рабочего конуса волоки 7°, диаметр калибрующего пояска 16 мм. Месдозы располагали в шести сечениях по длине рабочего конуса. Волочению подвергали прутки диаметром 18, 19, 20 и 21 мм коэффициент вытяжки соответственно составлял 1,27—1,72. Трубы наружным диаметром 20 мм с толщиной стенки от 1,3 до 6,0 мм проходили безоиравочное волочение. Прутки и трубы перед волочением обтачивали на токарном станке, протравливали, омедняли и смазывали солидолом. Часть прутков проходила волочение без обточки и омеднения солидол наносили непосредственно на поверхность металла, покрытую окалиной. Скорость волочения составляла 0,17 м/с. [c.65]

Инструмент для деформации металла в холодном состоянии должен иметь высокую твердость (>58 HR ). Для такого инструмента обычно используют стали со структурой низкоотпущенного мартенсита, содержащие около 1 % углерода. Штампы небольших размеров и простой конфигурации с относительно легкими условиями работы изготавливают из углеродистых инструментальных сталей (штампы диаметром до 30 мм для высадки и вытяжки, деформирующие с небольшой скоростью, чеканочные с глубокой гравюрой для обработки мягких цветных металлов и т. п.). Для аналогичных штампов, отличающихся более сложной конфигурацией и более тяжелыми условиями работы, применяют легированные инструментальные стали. [c.93]

Примечания 1. К тяжелым условиям работы относятся нагружение рабочих частей до предельно допустимых нагрузок относительно. тонкие стенки матрицы и пуансонов высокая плотность размещения рабочих контуров работы на повышенных скоростях эксплуатация штампа при массовом выпуске деталей. По разделительным операциям вырубка, пробивка электротехнических сталей, углеродистых и легированных сталей с твердостью после термической обработки до 50 HR g и особенно, когда не допускаются заусенцы в детали. По формоизменяющим операциям вытяжка с утонением стенок детали калибровка деталей при повышенных требованиях к точности размеров прецизионная штамповка. [c.449]

Применительно к обработке металлов давлением гидродинамическая теория трения получила развитие в работах [20 43 45] и др. Возможность ее использования при глубокой вытяжке была доказана Е. И. Исаченковым [43]. Согласно этой теории, оценка эффективности смазки связывается с коэффициентом внутреннего трения смазочного слоя — вязкостью смазки. При этом важным условием, определяющим гидродинамическую схему трения, является необходимость поддержания соответствующей скорости перемещения скользящей поверхности, способной создать гидродинамический смазочный клин (на котором всплывает скользящая поверхность), как показано на рис. 119. При нулевой скорости [c.235]

При разработке и эксплуатации конвейеров особое внимание необходимо уделять центрированию хода ленты. Во время работы конвейера из-за неточной стыковки концов ленты, серповидности, неравномерной вытяжки по ширине и несимметричного размещения груза лента постоянно смещается в поперечном направлении. На поперечное смещение большое влияние оказывают точность монтажа опор и установка специальных центрирующих устройств. Принцип действия одной из самоцентрирующих опор заключается в том, что сместившаяся в сторону лента 2 (рис. 2.11, з) поворачивает всю опору вокруг вертикальной оси 1 в направлении вектора скорости V ленты со стороны ее смещения на некоторый угол. Эффект поворота центрирующей опоры повышается при использовании дополнительных с вертикальными осями дефлекторных роликов 3. Сместившаяся лента, воздействуя на дефлекторный ролик с усилием увеличивает момент поворота опоры. При этом лента возвращается к середине конвейера из-за несовпадения векторов скорости денты и окружной скорости роликов Ур в точках контакта. Дефлекторные ролики в рассмотренной системе устанавливают с учетом хода ленты перед опорой. При необходи-]02 [c.102]

Рулоны шлифовальной шкурки на специальном станке разрезают на ширину 160—200 мм, кратную ширине изготовления бесконечных лент. На гильотинных ножницах свободный конец обрезают на заданный угол шва, протягивают под ножницы и по шаблону разрезают на заготовки нужной длины. Концы лент из шлифовальных шкурок на синтетическом клее специальным утюгом с температурой 200 5°С при выдержке 10—15 с отжигают от абразивного покрытия на ширину 20 мм. Затем устанавливают в шлифовальное приспособление и абразивным кругом ПП 175X20X32 из карбида кремния марки 63С зернистостью 25 или 40 при скорости 25 м/с очищают отожженное зерно и клей, не повреждая основу шкурки. Снятие аппрета производят ацетоном. Работу выполняют с вытяжной вентиляцией. Расход ацетона на один шов размерами 20 X 200 мм составляет 3,5 г или около 0,09 г/см очищаемой поверхности. Растворенный аппрет с зачищенного от абразива и клея конца заготовки удаляют специальными ножами. Зачищенные таким образом заготовки сушат при комнатной температуре под вытяжкой до полного высыхания ацетона. [c.26]

Одним из часто применяемых методов термической обработки первого вида является более или менее продолжительный отпуск в области субкритических температур. Такая обработка находит промышленное применение в основном для сталей глубокой вытяжки, содержащих нитридообразователи. Необходима она для максимального выделения соответствующих нитридов, т. е. для удаления азота из твердого раствора. Например, для сталей с кремнием рекомендуют выдержку примерно при 600° С [176], для сталей с ванадием — при 700° С [194]. Скорость охлаждения после указанного отпуска должна быть небольшой, чтобы не вызывать пересыщения твердого раствора углеродом. Обработку в а-области можно рекомендовать и для кипящих сталей, не содержащих заметного количестда сильных раскислителей. Однако в этих случаях, по данным Коттрелла и Лика [106, с. 301], а также по данным работы [180], и для раскисленной стали лучшие результаты дает не медленное охлаждение после высокого отпуска, а закалка с последующим термическим старением. Такая обработка имеет и прямой практический смысл в связи с внедрением в производство непрерывного отжига листа для глубокой вытяжки [195] или непрерывного отжига жести [196], а по нашим данным, и для увязочной проволоки вместо обычного отжига в камерных печах. В последнем случае можно практически не учитывать содержание углерода в твердом растворе, но при непрерывном отжиге скорость охлаждения тонкого листа, а тем более жести и проволоки достаточно высока для удержания заметных количеств углерода в твердом растворе. Поэтому после непрерывного отжига перед дрессировкой целесообразно проводить закалочное старение (например, при 370° С в течение 1,5 ч [197]) для предупреждения деформационного старения за счет углерода. Это приводит к минимальной степени пересыщения твердого раствора, в то время как при медленном охлаждении достаточно полного выделения может не произойти из-за малого числа зародышевых центров в низкоуглеродистой стали. Большое значение при проведении закалочного старения имеет температура старения. Понижение ее должно обеспечивать более полное выделение, однако слишком низкая температура заметно удли- [c.102]

Правильность работы механизма проверяют следующим способом. В цилиндр иодают масло под давлением и механизм многократно включают и выключают, В правильно собранном вытяжном механизме поршень должен подниматься и опускаться равномерно, без толчков, подъем поршня должен начинаться не позже, чем через 5 сек после включения воздуха в систему, и начать опускаться сразу же после поворота рукоятки управления в положение Медленная вытяжка , при включении положения Вниз быстро поршень должен опускаться быстро (для машин грузоподъемностью до 4 m за 10 сек) приближаясь к нижнему крайнему положению, поршень должен опуститься мягко скорость опускания поршня при положении Медленная вытяжка должна быть 100—200 mmImuh, уравнительные брусья, уперевшись в опоку, должны заметно сжимать пружины, [c.474]

Значения Rmax приведены в табл. 26 для симметричного регулирования скорости и при применении наименьшего допускаемого расчетного диаметра шкива, которые могут быть достигнуты в передачах с регулируемым межцентровым расстоянием или натяжным роликом. В передачах с постоянным межцентровым расстоянием валов без натяжного ролика диапазон регулирования скорости меньше расчетного из-за отклонения длины ремня от номинала и вытяжки его при работе. Чтобы приблизить диапазон регулирования скорости к расчетному, следует межцентровое расстояние принимать больше на величину вытяжки и отклонения длины ремня — порядка 1,5— 2%. Тогда в начале работы ремень будет находиться на меньшем диаметре шкива по сравнению с расчетным, а по мере удлинения будет приближаться к расчетному диаметру шкива, т. е. к заданному диапазону регулирования скорости. [c.111]

При разработке и эксплуатации конвейеров особое внимание должно быть уделено центрированию хода ленты. Во время работы конвейера из-за неточной стыковки концов ленты, сабле-видности, неравномерной вытяжки по ширине и несимметричного размещения груза лента постоянно смещается в поперечном направлении. На поперечное смещение большое влияние оказывают точность монтажа опор и установка специальных центрирующих устройств. Принцип действия одной самоцентрирующей опоры заключается в том, что сместившаяся в сторону лента 2 (рис. 12, з) поворачивает опору в направлении вектора скорости ленты V со стороны ее смещения на некоторый угол в предусмотренной для этого цапфе поперечины 1. Эффект действия центрирующей опоры повышается при использовании дополнительных с вертикальными осями дефлекторных роликов 3. Сместившаяся лента, воздействуя на дефлекторный ролик с усилием Р , увеличивает момент поворота опоры. [c.63]

Методика подбора смазок оптимальной вязкости. Данная методика может найти широкое применение при изготовлении деталей на механических и преимущественно гидравлических прессах в жестких штампах, штампах с жесткой матрицей (пуансоном), когда по техническим требованиям на изготовление детали требуется высокое качество поверхности (без задиров, царапин, налипаний металла и следов от инструмента). В основу методики положены результаты работ (16, 17, 18, 19, 20, 21, 22] и производственный опыт применения разнообразных смазок при вытяжке полых деталей из листа. Величины оптимальной (эффективной) вязкости определяют по значениям максимальных контактных нагрузок, возникающих на вытяжном радиусе матрицы и средней скорости деформирования заготовки. При достижении условий внешнего трения, близких к гидродинамическому режиму, за счет изменения смазок оптимальной вязкости обеспечивается полное разделение трущихся поверхностей заготовки и рабочих частей штампов, уменьшается износ рабочих частей штампов, улучшаегся качество поверхности деформируемой листовой заготовки, снижается потребное усилие деформирования заготовки примерно на 5—35%, уменьшается утонение материала на 3—22% при формообразовании днищ с относительной толщиной 100>1,0- 1,5, [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...