Вытяжка пластическая

Скорость деформирования должна приниматься в зависимости от наличия оборудования ка данном производстве. Изменяя какой-либо из параметров, таких как температура штамповки радиус вытяжного ребра матрицы е -ч радиус закругления пуансона зазор между пуансоном и матрицей 2 толщина материала 3 ввд смазки скорость штамповки усилие прижима качество обработанной поверхности вытяжного ребра свойства материала (пластические свойства и сопротивление деформированию)- определяют прежде всего его влияние, а также оптимальное значение построением кривых в зависимости от предельного коэффициента вытяжки. [c.29]

Вследствие того что к заготовке при волочении приложено тянущее усилие, в отверстии волоки (очаге деформации) и после выхода из нее металл испытывает растягивающие напряжения. Но если в очаге деформации, в котором действуют и сжимающие напряжения со стороны инструмента, металл пластически деформируется, то на выходящем из волоки конце прутка пластическая деформация недопустима. В противном случае пруток искажается или разрывается, Поэтому величина деформации за один проход ограничена, и вытяжка ц = 1,25 4-1,45. Поскольку тянущее усилие, приложенное к заготовке, необходимо не только для деформирования металла, но и для преодоления сил трения металла об инструмент, эти силы трения стараются уменьшить применением смазки и полированием отверстия в волоке. [c.117]

Отметим, что зависимость (2.39) строго можно использовать только при X хо, т. е. после образования деформационной субструктуры. При я С ио уменьшение длины линий скольжения связано в основном с вытяжкой зерна, а также с наличием леса дислокаций. Предполагая, что характер влияния пластической деформации на уменьшение длины линий скольжения при X < хо такой же, как и при х хо, зависимость (2.39) будем [c.96]

Режим самоотвинчивания наступает также, когда сила Р снижается до нуля, что происходит чаще всего в результате пластической вытяжки болта под длительным воздействием нагрузки (релаксация). Хотя действующее начало самоотвинчивания (сила Р) здесь отсутствует, отвертывание гайки может произойти от любых случайных причин. Стопорение гаек в данном случае не помогает. Хотя гайка и остается связанной с болтом, соединение теряет работоспособность вследствие ослабления стыка. Способы предотвращения релаксации описаны ниже. [c.425]

Релаксационная стойкость материалов колеблется в широких пределах. Например, после выдержки под нагрузкой в течение 10 тыс. ч образец из стали сохраняет 75% первоначальных напряжений (пластическая вытяжка 25%), а образец из стали ЗОХМА — 30% первоначальных напряжений (пластическая вытяжка 70%). Высокой релаксационной стойкостью обладают сплавы Т1. [c.443]

При Я.1 = О или >.2 = 0 величина АР = О, т. с. даже при пластической вытяжке ослабление системы не наступает. [c.444]

Как видно, совершенно незначительные пластические вытяжки (в рассматриваемом случае 0,1—0,3 мм) приводят к полному исчезновению натяга. Для сохранения натяга, равного 0,5 первоначального, вытяжка не должна превышать 0,05 мм.при низких значения Ст1 и 0,15 мм при высоких. Ослабление стыка можно предупредить повышением начальной силы затяжки. Для получения нужного коэффициента затяжки 9 после релаксации, исходный коэффициент затяжки должен быть равен [c.445]

Здесь п а - соответственно модуль нормальной упругости и коэффициент линейного расширения материала заклепки — конечная температура охлаждения г, — температура, при которой прекращается пластическое течение материала заклепки и начинается упругая вытяжка стержня заклепки. [c.196]

Получение текстуры в низкоуглеродистой стали для глубокой вытяжки. Склонность материала к глубокой вытяжке принято оценивать с помощью показателей пластической анизотропии R, характеризующего отношение изменения ширины к изменению толщины плоского образца при его растяжении. Материал, пригодный для глубокой вытяжки, должен обладать значением >1. Обычно у используемых для этих целей материалов R=2 и более. [c.414]

В дальнейшем будем считать, что допустимая упругопластическая деформация [е] ,, < 2 %, т. е. хотя [Е]уп во много раз больше [ё], но все-таки значительно меньше единицы (квадрат [ё] , пренебрежимо мал по сравнению с единицей). Принятие этого предположения позволяет рассматривать все рассчитываемые нами системы как системы большой жесткости и совершенно исключает из нашего рассмотрения, например, такие технологические процессы, как ковка, штамповка, глубокая вытяжка, связанные с большими пластическими деформациями. [c.394]

Важным преимуществом НТМО является то, что при данном способе упрочнения можно применять самые различные процессы пластической обработки стали прокатка, свободная ковка, ковка в ручьях, прессование, экструзия, волочение и глубокая вытяжка. [c.67]

В работе [371] подобная задача решалась для молибденового сплава (суммарное содержание кислорода, азота и углерода не более 0,015 % (мае.)), который прошел предварительную (или первичную) обработку горячим прессованием при температуре 1200 °С с вытяжкой Л = 7,7 (т. е. е — 2,04). Для выявления особенностей повторной пластической деформации параллельно исследовали образцы в рекристаллизован-ном состоянии С тем же размером зерна (О == 40 мкм), что и в исходной заготовке перед первичным прессованием. [c.174]

Зона Лз — небольшие трещины возникают только возле стыков трех зерен, пластическая деформация сразу превращает их в поры. Эти поры растут в дальнейшем только в продольном направлении, образуя вдоль стыка границ трубчатые полости (рис. 5.19, к). На окончательном этапе деформации при е из трубчатых полостей формируются крупные поры, слияние которых и дает привычную картину поверхности пластичного разрушения (рис. 5.19, а). На такой поверхности (рис. 5.19, в) в каждой крупной ямке отчетливо видны уходящие в глубину трубчатые каналы. Поскольку размер ямок соответствует размеру зерна с учетом его вытяжки, можно предположить, что такие трубчатые поры образуются практически на всех стыках трех зерен. [c.222]

Материалы для сильфонов, работающих при высоких температурах, должны обладать жаростойкостью, т. е. способностью сопротивляться пластическим деформациям под действием постоянных нагрузок (ползучесть) и противостоять разрушениям (длительная прочность), а также окислительным процессам. Предел ползучести и предел длительной прочности являются весьма важными характеристиками для выбора жаропрочных материалов. Кроме указанных выше требований, материал для сильфонов должен иметь соответствующие механические свойства и технологические характеристики, так как процесс изготовления сильфонов связан с многократными операциями глубокой вытяжки трубки и. сложным формообразованием из нее гофрированной оболочки сильфона. [c.67]

В процессе многократной вытяжки из плоской заготовки — кружка трубка проходит ряд промежуточных термических операций, необходимых после каждой вытяжки для снятия наклепа и получения достаточных пластических свойств металла, которые позволяют осуществлять дальнейшую ее деформацию. [c.93]

Термическая обработка трубок производится с целью придания им пластических свойств, необходимых для вытяжки. Для нагрева используется шахтная электрическая печь со спиральными нагревателями, заключенными в специальную керамику. [c.94]

Термическая обработка трубок из фосфористой бронзы состоит из отжига перед вытяжкой и отжига перед формованием трубок в сильфоны. Целью термообработки является снятие наклепа после глубокой вытяжки и обеспечение достаточных пластических свойств перед формованием. [c.95]

Одной из отличительных особенностей вытяжки подобных деталей является то, что пластической деформации подвергается вся заготовка. Ребра, местные выпуклости, углубления и т. п. получаются преимуш,ественно за счет рас- [c.530]

Более точные показатели пластических свойств листового металла определяются на приборе новой конструкции, разработанной ЦНИИТМАШ (фиг. 136), для испытания на вытяжку чашки с измерением возникающего при этом давления. В этом случае характер испытания подобен условиям, возникающим при штамповке. [c.344]

Исключительно большое значение для глубокой вытяжки имеет однородность зерна. Наличие крупных и мелких зёрен — смешанное или пёстрое зерно (фиг. 9, см. вклейку) — приводит к неоднородности деформации при штамповке, трещинам и разрывам. Крупные зёрна менее прочны в отношении образования в них сплошных плоскостей скольжения и деформируются в первую очередь мелкие (более прочные) зёрна в деформации участия не принимают. При деформировании только части зёрен (объёма стали) пластические свойства стали быстро исчерпываются и в штампуемых листах появляются трещины и разрывы. Смешанное зерно в листовой стали для холодной штамповки недопустимо. [c.400]

Итак, чем больше степень разовой вытяжки при прессовании и соответственно степень протекания локальной пластической деформации около частиц фаз внедрения, тем больше должна быть степень релаксации локального фазового наклепа в молибдене. Это, очевидно, справедливо с той или иной поправкой для всех видов деформационной обработки молибдена. Много- [c.51]

Чем меньше абсолютная величина коэф ициента витяжки зь одну вытяжку, тем оолее полно используются пластические свойства металла. [c.28]

Опыт показывает, что способность реального металла пластически деформироваться является его важнейшим и полезней-HiHM свойством. Это свойство используется при различных технологических процессах — при протяжке проволоки, операциях гибки, высадки, вытяжки, штамповки и т. д. Большое значение оно имеет и для обеспечения конструктивной прочности нли надежности металлических. конструкций, деталей машин и других изделий из металла. Опыт показывает, что если металл находится в хрупком состоянии, т. е. если его способность к пластическому деформированию низка, то он в изделиях склонен к внезапным так называемым хрупким разрушениям, которые часто происходят лаже при пониженных нагрузках на изделие. [c.69]

При волочеиии сплошного и полого профилей площадь поперечного сечения заготовки уменьшается, а следовательно, длина (из условия постоянства объема при пластической деформации) увеличивается. Количественно деформацию, так же как и при прокатке, можно характеризовать отношением полученной длины к исходной, т. е. вытяжкой ц. [c.117]

Величина релаксации сильно зависит от упругой характеристики системы. Относительная пластическая вытяжка болтов Д я уменьшает силу затяжки на величину АР. При этом болты упруго укорачиваются на величину Ае = АРДь а корпус удлиняется на величину Ае — АРДг- [c.444]

Пример. Пусть Е1 = 21 ОООкгс/мм р1 = 290 мм (Х1 = Е1Е1 = б 10 кгс) — 7500кгс/мм Е, = 1600 мм (Х-2 = ЕгЕ = 12 10 кгс). Рабочая сила Рр д = 2500 кгс коэффициент затяжки 9 = 1. Пластическая вытяжка болта по истечении длительного времени Дщ = 0,0005 (при длине болта 200, мм абсолютная вытяжка /цд = 0,1 мм). [c.446]

Как видно из этого примера, можно, придавая элементам достаточную упругость, застраховаться с большим резервом от релаксации. Кроме того, упругие элементы, амортизируя нагрузку, уменьшают пластическую вытяжку болтов и, поддерживая в системе постоянный натяг, предупреждают самоотвинчивдние гаек, что не освобождает от необходимости, жесткого стопорения гаек. [c.448]

В процессе остывания диаметр стержня уменьшается вследствие пластической вытяжки в первый период остывания, упругой вытяжкп и сокращения поперечных размеров при окончательном остывании. Объем заклепки изменяется также в результате происходящего при остывании у — а-превращепия. [c.195]

При низкотемпературной пластической деформации, когда полигонизационные процессы затруднены, пространство между возникшими на ранних стадиях пластической деформации сплетениями быстро заполняется дислокациями, причем с понижением температуры однородность такого распределения нарастает. Дальнейшая пластическая деформация сопровождается исключительно высокой концентрацией точечных дефектов благодаря пересечению движущихся дислокаций с дислокациями леса высокой плотности (Л/д= 10 —10 м ) и образованию значительного количества порогов, порождающих при дальнейшем перемещении дислокаций вакансии и межузельные атомы. После низкотемпературной деформации всего лишь на 10% концентрация точечных дефектов возрастает до 10 —10 ° см т. е. nlN= = (10 —10 " ). Таким образом, достигается концентрация, равная концентрации вакансий Ю"" при температуре плавления. Рост концентрации точечных дефектов и особенно вакансий приводит к увеличению объема при пластической деформации на величину до 0,25%. Процессу образования разориентированной ячеистой структуры в области низких температур (0,2—0,3) Гпл способствует хаотическое распределение дислокаций высокой плотности, приводящее к возникновению точечных дефектов. Увеличение точечных дефектов способствует переползанию краевых дислокаций и, следовательно, как и при полигонизации с развитым неконсервативным движением дислокаций, возможно образование разориентированной ячеистой структуры. При этом пластическая деформация при низкой температуре сопровождается уменьшением размеров ячейки в направлении деформирующего усилия и ее увеличением в направлении вытяжки при прокатке, прессовании, волочении. В связи с этим возникает слоистая ячеистая структура. Особенностью дислокационного строения такой структуры является то, что плотность дислокаций внутри таких ячеек сущ ественно не изменяется, т. е. дислокации, вызывающие изменение формы слоистой ячейки, выходят на ее поверхность или поверхность зерна. [c.254]

При горячей пластической деформации с одного нагрева достигаются вытяжки хи510 (проволочный стан) и степени деформации Л == Кз In i 11 > Лр, т. е. значительно выше значения Лр, определяемого высокотемпературными испытаниями. [c.522]

Кремний полностью растворим в феррите сильно повышает предел текучести стали, что снижает способность стали к пластической деформации В стдзях, предназначенных для холодной штамповки, вытяжки, содержание [c.80]

Дислокации непрерывными скачками величиной в параметр решетки перемещаются к границам зерен. В результате массового БШода йслокаций в разных местах зерна образуются ступеньки, вдоль которых зерно как бы расслаивается и происходят сдвиги его частей относительно друг друга. Дальнейшее развитие этого дислокационного процесса приводит к необратимой вытяжке зерен, что и составляет сущность пластической деформации металла. [c.16]

Сопоставим эту ситуацию с ситуацией у границы перехода от регулярного к нерегулярному нагружению. Начало нерегулярного нагружения сопровождается формированием первоначально зоны вытягивания (пластическое затупление вершины трещины в мезотуннелях), и только затем имеет место формирование треугольного профиля усталостной бороздки. Пластическое затупление в вершине трещины может быть реализовано до прекращения действия монотонно возрастающей нагрузки цикла. Пластическое затупление снимает (снижает) концентрацию напряжений в вершине трещины (в вершине мезотуннеля). Поэтому завершить течение материала формированием треугольного профиля усталостной бороздки невозможно, пока не прекратится процесс пластического притупления вершины трещины и не будет достигнута (локально) вязкость разрушения материала. Но в этот момент, как это следует из ситуации непосредственно при переходе к статическому проскальзыванию трещины, происходит срыв процесса деформации и переход к процессу разрушения с формированием ориентированных ямок. Из этого следует, что, во-первых, треугольный профиль усталостной бороздки формируется на нисходящей ветви нагрузки. Второе, в режиме регулярного нагружения раскрытие вершины трещины происходит квазиупруго, поскольку процесс пластического затупления вершины трещины в виде зоны вытяжки отсутствует. [c.177]

При увеличении уровня напряжения в каждом последующем цикле нагружения по сравнению с предыдущим циклом процесс формирования усталостных бороздок сопровождается образованием "зоны вытягивания" материала, чему подробное внимание было уделено в главе 3. На начальном этапе возрастания нагрузки в пределах интервала точка 1-точка 2 (см. рис. 3.35) происходит возрастание упругого раскрытия усталостной трещины. При дальнейшем росте нагрузки в цикле (точка 2-точка 3) вследствие пластической деформации происходит вытяжка материала у вершины трещины и ее затупление. При превышении критического коэффициента интенсивности напряжения произойдет статический надрыв материала у вершины трещины и увеличение ее длины осуществится за счет статического проскальзывания. Если величина критического коэффициента интенсивности напряжения не достигнута и напряжение цикла уменьшается (от точки 3 до точки 4), то происходит формирование усталостной бороздки по традиционному механизму ротационной неустойчивости материала. При этом трещина может продолжить дальнейшее продвижение от вершин каскада мезотуннелей затупленной вершины, что будет влиять на размер "зоны вытягивания", наблюдаемой на поверхности излома и на разброс результатов измерений ее размера. [c.442]

К счастью, многие из упомянутых проблем могут быть преодолены при использовании методов обработки, названной нами интенсивной пластической деформацией (ИПД) [3, 8]. Задачей методов ИПД является формирование наноструктур в массивных металлических образцах и заготовках путем измельчения их микроструктуры до наноразмеров. Хорошо известно, что путем значительных деформаций при низкой температуре, например, в результате холодной прокатки или вытяжки [9-11], можно очень сильно измельчить структуру металлов. Однако полученные структуры являются обычно ячеистыми структурами или субструктурами, имеющими границы с малоугловыми разориентировками. Вместе с тем рассматриваемые наноструктуры являются ультра-мелкозернистыми структурами зеренного типа, содержащими преимущественно большеугловые границы зерен [8, 12]. Создание таких наноструктур может быть осуществлено методами ИПД, позволяющими достичь очень больших деформаций при относительно низких температурах в условиях высоких приложенных давле- [c.6]

Можно сформулировать несколько требований к методам интенсивной пластической деформации, которые следует учитывать при их развитии для получения наноструктур в объемных образцах и заготовках. Это, во-первых, важность получения ультра-мелкозернистых структур, имеющих преимущественно большеугловые границы зерен, поскольку именно в этом случае происходит качественное изменение свойств материалов (гл. 4,5). Во-вторых, формирование наноструктур, однородных по всему объему образца, что необходимо для обеспечения стабильности свойств полученных материалов. В-третьих, образцы не должны иметь механических повреждений или разрущений несмотря на их интенсивное деформирование. Эти требования не могут быть реализованы путем использования обычных методов обработки металлов давлением, таких как прокатка, вытяжка или экструзия. Для формирования наноструктур в объемных образцах необходимым является использование специальных механических схем деформирования, позволяющих достичь больших деформаций материалов при относительно низких температурах, а также определение оптимальных режимов обработки материалов. К настоящему времени большинство результатов получено с использованием двух методов ИПД — кручения под высоким давлением и РКУ-прессования. Имеются также работы по получению нано- и субмикрокристаллических структур в ряде металлов и сплавов путем использования всесторонней ковки [16, 17 и др.], РКУ-вытяжки [18], метода песочных часов [19]. [c.9]

В результате предварительной вытяжки, т. е. предварительного нагружения силами, вызывающими остаточные деформации, материал приобретает способность без значительных остаточных деформаций воспринимать большие нагрузки. Явление повышения упругих свойств материала в результате предварительного пластического деформирования называют наклепом (пагартовкой) [c.125]

На третьем участке (в) происходит уменьшение поперечных размеров шейки. Достигнув определенных поперечных размеров, шейка перестает суживаться с этого момента начинается четвертый участок диаграммы напряжений (отмечен на рис. 4.94, в буквой г). Однако шейка захватывает все больший участок по длине образца. На образце создаются области, в которых резко отличаются поперечные размеры шейки и крайних участков. К тому моменту, когда шейка распространится на всю длину образца (конец участка г), деформации достигают сотен процентов. В процессе развития шейки материал ориентируется — молекулярные цепи расправляются и располагаются вдоль образца (вдоль направления растя-нсения). Материал приобретает свойство анизотропности—большую прочность вдоль направления растяжения. Этим (ориентационным) упрочнением и объясняется тот факт, что, пока шейка не охватила по длине весь образец, утонения (сужения) ее не происходит — шейка легче распространиться на еще не охваченные ею участки, чем сужаться. Так обстоит дело до полного распространения шейки на весь образец. Скорость стабилизации поперечного сечения шейки зависит от ориентационного упрочнения материала. Если для приобретения ориентационного упрочнения, препятствующего сужению шейки, не требуется большой вытяжки, то четвертый участок диаграммы (отмечен буквой а на рис. 4.94, в) сокращается и может совсем отсутствовать, т. е. диаграмма растяжения получается без максимума (например, у целлулоида). Вообще картина растяжения различных полимеров зависит от их склонности к ориентационному упрочнению. Явление значительного удлинения образца на участке г диаграммы (рис. 4.94, в) носит название вынужденной эластичности, происхождение термина будет пояснено ниже. При разгрузках и повторных нaгpyнieнияx, в частности при колебаниях в процессе распространения шейки на всю длину образца, вследствие наличия последействия возникают петли гистерезиса (рис. 4.94, а, кривая, соответствующая температуре Т ). Наиболее широкие петли наблюдаются в области Tg. Вынужденно-эластическая деформация термодинамически необратима, при больших деформациях большая часть работы деформации переходит в тепло. Одиако от пластической деформации она отличается тем, что после разгрузки и нагрева до температуры Tg эта деформация исчезает. Отсюда название еластическая. Однако для возникновения обсуждаемой деформации необходимо довести напряжения до — предела вынужденной эластичности. Этим отличается вынуяаденно-эластическая деформация от высокоэластической, которая возникает при Т > Tg, т. е. в другом диапазоне температур, в процесса нагружения от нулевых напряжений. Отсюда становится понятным и слово вынужденная в названии деформации. Другим отличием вынужденно-эластической деформации от высокоэластической является то, что высокоэластическая деформация по устранении нагрузки исчезает без нагрева. [c.343]

Результаты свидетельствуют о том, что при повторных пусках и резких изменениях режима работы турбины в рабочем колесе возникают циклы знакопеременной пластической деформации. Исходя из диаграммы, имеются основания также предполагать, что при жестких переходных ре-жимах (высокая температура газа, резкое охлаждение) возможно сочетание знакопеременной деформации с односторонней. При этом согласно расчету должно иметь место прогрес-сирующее частичное разрушение — постепенная вытяжка тонкой части диска. [c.171]

Эффект разгрузки особенно важен для высоконагруженных скоростных подшипников тех роторов, у которых происходит рост дисбаланса во время эксплуатации (по сравнению с допустимым монтажным дисбалансом). Это относится в первую очередь к ротору газовой турбины, диск которой работает в области пластической деформации и у которой может наблюдаться заметная вытяжка лопаток. Более того, у газовой турбины возможны и дефекты обгар лопатки, обрыв частей лопатки и даже обрыв полной лопатки. Эти дефекты могут привести к возникновению неуравновешенных сил, измеряющихся сотнями килограммов и даже несколькими тоннами. Так, обрыв лопатки создает на современной газовой турбине неуравновешенную силу в 7—10 т, вектор которой вращается с огромной скоростью (более 10 ООО об/мин.). Очевидно, что такой дефект при обычной (жесткой) конструкции опор ротора должен привести к аварии и даже к катастрофе. Указанные дефекты могут возникать у газовой турбины как во время длительной эксплуатации, так и особенно в период форсировки и доводки конструкции двигателя на заводе. Таким образом, с помощью применения упругого подшипника, т. е. амортизации опоры, у газовой турбины можно существенно поднять ее надежность в процессе эксплуатации. [c.55]

Указанное обстоятельство особенно важно для высоконагру-женных скоростных подшипников тех роторов, у которых происходит рост дисбаланса во время эксплуатации (по сравнению с допустимым монтажным дисбалансом). Это относится в первую очередь, как отмечалось выше, к ротору газовой турбины, диск которой работает в области пластической деформации и у которой может наблюдаться заметная вытяжка лопаток. Более того, у газовой турбины возможны дефекты обгар лопатки, обрыв частей лопатки и даже полный обрыв лопатки. Эти дефекты могут привести к возникновению неуравновешенных сил, измеряющихся тоннами. [c.59]

Случай малой силы сухого трения. Для получения зависимости прогибов ротора от оборотов необходимо прежде всего вычислить прогибы ротора под диском, считая его трехопорным, по формуле (VI. 5). Аналогичные вычисления необходимо сделать и для двухопорной схемы ротора. Прогибы в этом случае определяются по формуле (VI. 5), но коэффициенты а, Ь, с, d уже вычисляются по приведенным ниже соотношениям. Далее, необходимо вычислить величины прогибов в момент вступления в работу ограничителей деформации в опоре, что может быть либо при малой величине зазора, либо при большом дисбалансе, либо при неудачном выборе величины затяжки пружин. Следует заметить, что по эксплуатационным и конструктивным соображениям параметры опоры нужно подобрать так, чтобы при нормальных и повышенных дисбалансах ограничители не действовали их работу можно допустить только при аварийных величинах дисбаланса. На фиг. 87 представлен возможный вид решений при величине эксцентриситета е = 0,002 см, который обычно бывает при эксплуатации газовой турбины. Следует заметить, что эта величина эксцентриситета приблизительно в 10 раз больше величины, устанавливаемой на балансировочном станке. Возрастание дисбаланса объясняется тем, что газовая турбина работает в условиях высокой температуры ее диск часто находится в пластическом состоянии, наблюдается вытяжка лопаток, замков и пр. Более того, возможна и некоторая расцентровка деталей ротора. При возникновении дефектов у турбины обгара кончиков лопаток, обрыва их частей и т. д., эксцентриситеты могут быть более е = 0,01 см. Так, обрыв одной лопатки вызывает эксцентриситет е = 0,1 см. Такие величины дисбалансов будем называть аварийными. [c.180]

Горячей пластической деформации дпсперсионно-твердеющие элинвары подвергают в интервале температур 1180—900° С. Сплавы имеют повышенную вязкость, затрудняющую обработку резанием. После закалки с 950—1050° С, их можно штамповать, подвергать глубокой вытяжке, сваривать аргонодуговой свяркой, паять высокотемпера1урными припоями. После холодной деформации их можно штамповать без глубокой вытяжки, навивать из них пружины. Для получения светлой поверхности 1ермообработку производят в защитной среде аргона или в вакууме с разрежением не менее 1-10 мм рт. ст. [c.292]

Хромистая сталь с содержанием 23—32%Сг (марки Х25 и ХЗО) относится к ферритному классу и применяется без термообработки. Она устойчива против ксгррозии в условиях, общих для хромистых сталей, а также против действия горячей фосфорной кислоты (концентрацией до 70—75%), горячей вытяжки фосфорной кислоты из флотированного апатита, кипящей уксусной кислоты, растворов гипохлорита натрия, дымящей азотной кислоты, концентрированной серной кислоты и пр., и очень устойчива против коррозии при высоких температурах. Сталь применяется для изготовления деталей аппаратуры, не испытывающих ударных нагрузок, в химической и других отраслях промышленности. По механическим свойствам сталь близка к хромистой с содержанием 16—18% Сг. Для получения более высоких пластических свойств после отжига при 850° требуется быстрое охлаждение, Существенным недостатком стали, общим для всех железохромистых сплавов ферритного класса, является её хрупкость, проявляемая в условиях динамических нагрузок. Введение в сталь 0,2—0,3% N2 или 1 —1,2% Т1 в значительной степени устраняет хрупкость. [c.489]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...