Деформации Усилия

Для плоских балочно-рамных систем, у которых влияние на деформацию усилий N к Q мало, [c.296]

Заменив в этом уравнении деформации усилиями с помощью формул (10.51), а затем усилия функцией напряжений с помощью формул (10.52), найдем [c.251]

При малых значениях силы Р во всех стержнях системы возникают упругие деформации. Усилия в стержнях определяются обычными методами раскрытия статической неопределимости. Поскольку такую задачу мы уже рассматривали ранее (см. пример 1.5), выпишем значения усилий [c.439]

Параметры качества gi,..., g, зависят от параметров системы. Последние однозначно определяют условия функционирования системы скорости, ускорения, напряжения, деформации, усилия, температуры и т. п. Параметры системы связаны условиями взаимодействия и условиями, отражающими закономерность рабочих процессов. [c.554]

Согласно классической теории пластин и оболочек вводятся следующие обобщенные силовые факторы (рис. 8) и деформации " усилие (параллельное плоскости слоев) [c.164]

Примем за основу кусочно-линейный характер изменения зависимости S х, х), как это показано на рис. 2, а. Участки /, ПГ, IV, VI в общем случае соответствуют упруговязким деформациям, а II ти V — пластическим. Если в диапазоне изменения х, соответствующем пластическим деформациям, прямолинейные участки заменить криволинейными, то получим зависимость 2 (х, х), представленную на рис. 2, б. Если же на участках пластических деформаций усилие по абсолютной величине будет возрастать по прямолинейному закону, то получим зависимость 2 х, х), показанную на рис. 2, в. [c.109]

С увеличением упругопластической деформации усилие, с которым сопротивляется образец, растет и достигает в точке В своего максимального значения. Для пластичных материалов в этот момент в наиболее слабом сечении образца образуется локальное сужение (шейка), где при дальнейшем деформировании происходит разрыв образца. На участке ОАВ деформация распределена равномерно по всей длине образца, а на участке ВС деформация практически вся сосредоточена в зоне шейки. [c.33]

Основные затраты энергии при резании идут на пластическую деформацию обрабатываемого металла выше поверхности среза. Установлено, что в зоне стружкообразования в процессе пластической деформации углеродистая сталь нагревается до температур, не превышающих 300 °С. Термический нагрев зоны до 800—1000 С увеличивает ее пластичность. При этом снижается усилие деформаций — усилие резания — и уменьшается объем металла, вовлеченного в упругопластическую деформацию при резании. [c.623]

О вариационных принципах и экстремальных свойствах функционалов теории оболочек при разрывных перемещениях, деформациях, усилиях и функциях напряжений. [c.131]

Здесь-введены векторы деформаций, усилий и моментов e = ( l, 2. X = (Xl, Х2, t), [c.260]

Для ife-го приближения в уравнениях упругости (8.11) необходимо для обозначения деформаций, усилий и моментов вместо индекса о поставить индекс к. [c.223]

Как видно, между обычной трактовкой полубезмоментной теории и трактовкой ее, изложенной выше, имеется принципиальная разница, состоящая в том, что при обычной трактовке некоторые деформации (е, ш) произвольно приравниваются нулю, тогда как в предлагаемой трактовке все деформации, усилия и моменты входят как отличные от нуля величины, при определении которых, однако, последовательно проведено одно единственное упрощение. При таком подходе сохраняются все преимущества полубезмоментной теории (поскольку основные уравнения получаются такими же ) и устраняется ряд существенных ее недостатков. [c.183]

Кэмпбелл рассматривал жесткость трубчатой рамы шасси при кручении в основном только квадратного сечения, показанного на рис. 1.3 [1]. Когда одно из колес наезжает на выступ дорожной поверхности, пружина подвески сжимается, а возникающее при этом усилие в пружине передается в виде нагрузки на раму, вызывая ее деформацию. Усилие (в Н), передаваемое сжатой пружиной на раму шасси, равно произведению d, где с — жесткость пружины (Н/мм) d — деформация пружины, равная величине выступа d. Если измеренную в вертикальном направлении в точках крепления подвески жесткость при кручении рамы (в Н/мм) обозначить С, то деформация рамы D (в мм), вызванная кручением, будет равна d/ . При коэффициенте жесткости пружины с = 17,5 Н/мм и смещении колеса d = = 100 мм для прогиба рамы D = 0,76 мм требуемая жесткость рамы при кручении С = 2303 Н/мм. [c.22]

Степень деформации, %. . Усилие калибровки, кН. . Предел прочности исходной заготовки (наибольший), [c.325]

Возникающее при деформации усилие в стержне ni совершает работу [c.105]

Аппаратура с емкостными и индуктивными датчиками для измерения деформаций (усилий и давлений) типа ЭНИМС [3], [5]. Схема амплитудной модуляции. Запись шлейфным осциллографом. Регистрируемые перемещения от 0,002 мм при индуктивном датчике и от 0,001 мм при емкостном датчике. Частота регистрируемых деформаций от О до 1000 гц несущая частота 5000 ги, выходной ток 20 ма. Питание от сети. [c.493]

IV. Создающие вследствие упругой деформации усилия, под действием которых ведомый диск плотно прижимается к маховику [c.108]

Для осуществления двухкомпонентной записи в системе координат деформация—усилие необходимо, чтобы перемещение диаграммной бумаги, на которой ведется запись деформации, было пропорциональным прилагаемому переменному усилию. В качестве чувствительного элемента в динамометре в этом случае, так же как и для измерения деформаций, могут быть с успехом применены проволочные датчики. Для получения [c.67]

Все приведенные выше зависимости применимы при деформации натуры модели в пределах пропорциональности независимо от метода измерения деформаций, усилий и перемещений на моделях (тензометрами, поляризационно-оптическим и другими методами). [c.77]

Д а й ч и к М. Л., Использование радиотехнических методов для помехоустойчивой многоточечной регистрации деформаций, усилий и вибраций. Сб. Измерение напряжений и усилий в деталях машин , Машгиз, 1955. [c.155]

Существующие методы расчета деформаций, усилий и напряжений при поперечном ударе груза о балку или о плиту являются весьма сложными и мало пригодными для практического применения в инженерной практике. В этом случае задача сводится к решению известного интегрального уравнения, впервые выведенного С. П. Тимошенко [33]. [c.368]

Если изобразить графически зависимость От от произведения os х os Я при постоянном значении Ткр, то получим кривую, представленную на рис. 35. Легко заметить, что сопротивление деформации, а следовательно, и потребное для деформации усилие зависят от ориентировки кристалла относительно приложенного усилия. [c.104]

Экспериментами установлено влияние колебаний на процесс пластической деформации [12]. Колебания, преимущественно ультразвуковые, т. е. колебания с частотой свыше 16 кГц, передаются инструменту или деформируемому телу, которые оказывают таким образом влияние на структуру и свойства деформируемого металла, что в свою очередь способствует снижению прилагаемого в процессе деформации усилия. [c.180]

Снижение потребного для деформации усилия происходит по двум причинам за счет снижения сопротивления деформации ( акустическое разупрочнение ) и за счет снижения контактного трения. [c.180]

Методом решения приближенных уравнений равновесия и уравнения пластичности определяют только напряжения на контакте тела с инструментом. Для определения потребного при деформации усилия этого достаточно и нет необходимости определять напряжения в каждой точке по объему деформируемого тела. [c.232]

При вытяжке за один проход можно получить колпачок диаметром в 1,8—2 раза меньше диаметра исходной заготовки. При большей деформации усилие вытяжки возрастает настолько, что металл разрушается (отрывается дно колпачка). Дальнейшее уменьшение диаметра колпачка достигается последующими вытяжками (рис. 146, б). [c.289]

Заменяя в уравнении совместности деформаций (5.3.17) деформации усилиями по формулам (5.2.13) и исключая Л е с помощью уравнения (5.3.14), находим первое разрешающее уравнение относительно N /. [c.155]

Заменяя деформации усилиями по формулам (6.5.2), получаем [c.211]

Иванова Г. М. О соотношениях между скоростями деформаций, усилиями и моментами при установившейся ползучести пластин и оболочек.— Механика твердого тела, 1968, № 1, с. 50—51. [c.478]

В целях увеличения времени между подтягиваниями нажимной втулки сальники иногда снабжаются пружинами. Несмотря на заманчивость применения пружин, такая возможность представляется не всегда по следующим причинам. Относительно мягкие набивки сильно деформируются, выгорают и изнашиваются, требуя установки пружин настолько эластичных, чтобы при значительном изменении деформации усилие, развиваемое пружиной, менялось в сравнительно небольших пределах. При использовании жестких набивок требуется большее давление, вызьшаемое назначением. Сделать компактные мощные пружины, обладающие к тому же большим ходом (большой деформационной способностью), трудно, а иногда и невозможно. Наиболее удачно применение прорезных, или тарельчатых пружин (Бельвилля), для которых [c.99]

Деформацию производили на гладкой поверхности шабота без бойка. Дюралюминиевые и медные крешеры уменьшали упругую деформацию бойка и шабота и исключали неупругую деформацию нетермообработанной поверхности шабота. Предварительно образцы были осажены на испытательной машине с составлением тарировочного графика деформация — усилие. [c.134]

Механотрон, помещенный в механический кожух, прикреплен к одной из двух стоек, между которыми помещен трубчатый тонкостенный образец, жестко закрепленный при помощи колонн. На другой стойке установлен узел микрометрического винта. Возникающие в образце за счет стесненной температурной деформации усилия вызывают упругую деформацию колонны, которая прямо пропоциональна усилию, действующему на образец. На двухкоординатный потенциометр подается сигнал, поступающий от механотрона при изменении положения его штыря, и сигнал от хромель-алюмелевой термопары диаметром 0,2 мм, приваренной к образцу. Таким образом, производится запись диаграмм в координатах усилие Р—температура Т, которую затем перестраивают в диаграмму деформирования в координатах Oj.—е . [c.60]

При упругопластическом циклическом деформировании образцов <5 надрезом в малоцикловой области разрушения изменение с ростом числа циклов нагружения измеряемой осредненной деформации (в том числе и пластической) на выбранной базе образца, так же как и для образца без надреза, зависит от условий нагружения и структурного состояния материала. В некотором масштабе деформаций изменения деформаций (усилий) надрезанного образца при этом качественно повторяет поведение ненадрезанного образца. [c.123]

Формулировку вариационных принципов этой теории, так же как и теории упругости для сплошного тела (см. гл. 3, 6), можно обобщить, рассматривая в качестве варьируемых переменных разрывные поля перемещений, деформаций, усилий и функций напряжений. Вариационные принципы при разрывных полях параметров напряженно-деформированного состояния могут служить для построения алгоритмов расчета оболочек, в частности при использовании метода Ритца и метода конечных элементов, а также для решения некоторых контактных задач. [c.132]

Точиость и шероховатость поковок после калибровки. По точности получаемых размеров поковок различают калибровку обычной точности, при которой можно получить допуски от 0,1 до 0,25 мм и калибровку повышенной точности с допусками от 0,05 до 0,15 мм. При многократной калибровке можно получить особо точные размеры с допуском 0,025 мм. На точность размеров поковки после калибровки влияют следующие параметры точность поковок перед калибровкой, т. е. величина припуска под калибровку и фактический допуск на размеры поковки форма и размеры поковки сопротивление деформированию металла поковки контактное трение между обрабатываемым металлом и штампом жесткость конструкции штампа степень деформации усилие пресса и его конструкция. [c.534]

Итак, установлена замкнутая система линейных однородных уравнений устойчивости слоистых композитных оболочек. Записанная в вариациях обобщенных перемещений система состоит из пяти дифференциальных уравнений в частных производных с двумя независимыми переменными j S относительно пяти искомых функций и , и . И", TTj. Ее порядок от числа слоев оболочки не зависит и равен 12, что соответствует количеству задаваемых для нее краевых условий (3.3.6). Зависимость коффициентов этих уравнений от параметра внешних нагрузок проявляется через характеристики основного состояния (перемещения, деформации, усилия) и в общем случае нелинейна. Задача заключается в определении таких значений этого параметра, при которых линейная однородная система уравнений устойчивости, подчиненная надлежащим однородным краевым условиям, допускает нетривиальное решение. Этими значениями параметра нагрузок определяются критические точки, которые, согласно существующей классификации [45, 51 ], могут быть двух типов — точки бифуркации и предельные точки. При переходе через точку бифуркации может теряться устойчивость по типу разветвления форм равновесия. Переходу через предельную точку соответствует скачкообразный переход от одной равновесой формы к другой [45, 51 ]. [c.61]

При упругопластических деформациях усилия в стержнях системы ограничены нредельными величинами, т.е. должны удовлетворять следующим неравенствам [c.436]

Принцип принудительного деформирования металла сварочной ванны под действием внешних сил использован и в других количественных методах Мюрекс [44], Фредрикса и Ота [45], Бланше [46] и др. Количественными критериями сопротивляемости образованию горячих трещин в этих испытаниях служат измеряемые скорость или величина внешней деформации, усилие, приводящее к образованию горячих трещин, длина трещины при постоянной скорости внешней деформации. [c.118]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...