Пластинки Деформации и напряжения

Рассмотрим еще плоскую задачу теории упругости для анизотропного тела. Пусть в каждой точке пластинки имеется плоскость симметрии упругих свойств, параллельная срединной плоскости. Как и в изотропном случае (см. 4 гл. III), будем полагать, что усилия, приложенные к краям пластинки, действуют в срединной плоскости. Тогда, переходя к усредненным по толщине пластинки величинам, получаем соотношения между деформациями и напряжениями [c.664]

Определим вид этой функции. Подставляя функцию прогибов (8.1) в формулы (7.5) и (7.6), убеждаемся, что составляющие деформации и напряжений являются линейными функциями параметров а,-. Подставляя составляющие деформации и напряжений в формулу (3.19), убеждаемся, что потенциальная энергия и является квадратичной функцией параметров а . Подставляя функцию прогибов (8.1) в формулу (8.4), убеждаемся, что работа внешних сил А в пластинке является линейной [c.156]

Дальнейший расчет (вычисление деформации и напряжений) производится по формулам для пластинки (днища) и по формулам балок на упругом основании (оболочки). [c.162]

Известно, что применительно к таким объектам как брус, пластинка, оболочка обычно удобнее оперировать не с деформациями (или скоростями деформаций) и напряжениями в каждой точке тела, а с обобщенными деформациями (скоростями деформаций) и соответствующими им интегральными характеристиками напряжений — обобщенными усилиями. Введение обобщенных усилий основывается на равенстве работ усилий и напряжений, для которых они являются результирующими. Таким образом, определение обобщенных усилий не может быть выполнено на основе одних лишь статических соображений, оно требует привлечения соответствующих кинематических понятий и использования кинематических гипотез (гипотеза плоских сечений для бруса, гипотеза жесткой нормали для пластинок и оболочек). [c.118]

Оптически чувствительные слои на поверхности детали [32]. Слой из оптически чувствительного материала (например, ЭД6-М) наносится на поверхность металлической детали или ее модели в жидком виде (и затем подвергается полимеризации) или наклеивается на нее в виде пластинки. Измерения проводят в пределах пропорциональности между наблюдаемым порядком полос интерференции и деформацией в слое. С применением нормального и наклонного просвечивания поляризованным светом, который отражается от поверхности металла, определяют разность и величины главных напряжений и их направления. Деформации (и напряжения) в поверхности металлической детали могут находиться как в пределах, так и за пределом упругости. При деформациях в пластической области для определения напряжений необходимо иметь зависимость между напряжениями и деформациями для данного материала и имеющегося соотношения главных деформаций. Для повышения предела пропорциональности слоя эксперимент может проводиться при повышенной температуре, соответствующей методу замораживания (100—130°) или применяют соответствующий материал слоя. [c.595]

Исследуем деформации и напряжения в плоском упругом теле длинной прямоугольной пластинки, изображенной на фиг. 69, а. Толщину пластинки б будем считать ничтожно малой по сравнению с ее шириной Ь и длиной I. [c.122]

Определения и обозначения. В нижеследующем исследовании деформаций и напряжений в оболочке мы будем пользоваться той же системой обозначений, что и в нашем изложении теории пластинки. Толщину оболочки будем обозначать через А, причем [c.474]

Входящие в эти уравнения четыре неизвестные Ti, Т,, Gi и G, могут быть выражены через перемещения и а w при посредстве зависимостей между деформациями и перемещениями, с одной стороны, и деформациями и напряжениями, с другой. На основании самых элементарных геометрических соображений можем написать такие выражения для относительных удлинений срединной поверхности пластинки в радиальном направлении и в направлении, ему перпендикулярном [c.317]

Желая хотя бы отчасти удовлетворить назревшую потребность в курсе теории упругости для инженеров, мы решили опубликовать наши лекции по этому предмету, читанные в Киевском политехникуме (1907—1910 гг.) и в Институте инженеров путей сообщения (1912—1914 гг.). Первая часть этих лекций заключает вопросы, относящиеся к исследованию деформаций и напряжений в телах, все размеры которых являются величинами одного порядка. Во вторую часть вошли исследования деформаций в тонких стержнях и пластинках. [c.9]

На рис. 77, а представлена одна из конструкций несущих платформ. Основными конструктивными элементами платформы являются пол, усиленный продольными ребрами замкнутого сечения, боковые борта, имеющие наклонный участок при переходе к полу, обвязки переднего борта, обвязки боковых бортов и задняя обвязка. Все обвязки имеют замкнутое сечение. Таким образом, платформа представляет собой пространственную тонкостенную конструкцию, которая эквивалентна открытой призматической (складчатой) системе. Расчет такой конструкции можно вести методом конечных элементов (МКЭ) с использованием балочного и оболочечного элементов. Для расчета автомобильных конструкций в настоящее время наиболее часто используют плоский треугольный симплекс-элемент. Например, таким элементом можно моделировать борта платформы. Однако функция, характеризующая перемещения в плоскости такого элемента, представляет собой полином первой степени, поэтому распределение деформаций и напряжений по стороне элемента постоянно, в то время как при закручивании открытых призматических (складчатых) систем каждая складка-пласти-на работает на изгиб в своей плоскости, что приводит к неравномерному распределению деформаций по ширине пластины. На рис. 77, б приведено характерное распределение деформаций по контуру призматической оболочки при кручении, соответствующее эпюре секториальных координат. По ширине наклонной пластины происходит резкое изменение продольных деформаций. Если этот участок моделировать треугольным элементом, то распределение деформаций будет равномерным, что приведет к большим ошибкам [c.135]

Характер температурной зависимости временных напряжений в покрытиях иллюстрируется кривыми изменения прогибов (б) односторонне эмалированных пластинок. В широко распространенном случае (рис. 78, а) (оп < м до температуры Т1 и ап > м в области выше Г ), несмотря на близость к. т. р. металла и покрытия (до температуры Тг), напряжения значительны и находятся в области растяжения. Деформации растяжения ничтожны при большей начальной разнице ап и ам (рис. 78,6), и тогда почти во всем температурном интервале действуют менее опасные, а иногда и полезные напряжения сжатия. Как видно, на кривых деформации и напряжений имеются две нулевые точки вторая точка отвечает температуре размягчения покрытия [337]. [c.231]

Пластинки прямоугольные гибкие 597 — Деформации и напряжения 597—599 — Изгиб 597—608 — Расчет при давлении равномерно распределенном 602—606 — Уравнения дифференциальные и равновесия 598—600 — Условия граничные 600, 601 [c.822]

Если пластинка не является ортотропной, но имеет в каждой точке плоскость упругой симметрии, параллельную срединной, то уравнения обобщенного закона Гука для нее, связывающие средние по толщине значения компонент деформации и напряжений, запишутся следующим образом (черты над Ох, (Уу, Хху, и, V, обозначающие осреднение, опускаем) [c.190]

Деформации и напряжения. Теория расчета тонких прямоугольных пластинок основана на тех же гипотезах, что и теория расчета круглых пластин [6, 8]. [c.342]

Эти исследования позволили получить ряд новых результатов, среди которых особо следует отметить полученные впервые характер распределения опорного давления в плоскости пласта в объемной модели, динамику, деформаций (и напряжений) в зонах повышенных и пониженных напряжений, контуры зон влияния и др. Результаты всех этих исследований использованы в последующем изложении. [c.213]

Между разведенными концами разрезанного стального кольца вставим пластинку (рис. 128). Вследствие деформации кольца в нем возникнут напряжения и концы кольца, стремясь сблизиться, с большой силой сожмут пластинку. Если это соединение выдержать некоторое время при высокой температуре, то в кольце произойдет релаксация напряжений, сила зажатия пластинки уменьшится, и ее можно будет легко вынуть. [c.117]

Кривизну срединной поверхности в плоскостях, перпендикулярных к оси X, можно определить, используя зависимость между деформациями Ех и Еу в произвольном слое пластинки. Так как напряженное состояние линейное, то [c.504]

Таким образом, независимо от формы пластинки в плане при нагружении ее по всему контуру погонными моментами т постоянной интенсивности срединная плоскость пластинки превращается в сферическую поверхность. Это превращение неминуемо сопровождается деформациями растяжения и сжатия в срединной плоскости. Такими деформациями и соответствующими им напряжениями можно пренебречь при малых прогибах и только при этом условии считать напряжения в сечениях пластинки чисто изгибными. [c.506]

Сравнивая (м) с уравнением (е), мы видим, что частное решение (м) дается логарифмическим потенциалом (ж), у которого в знаменателе отброшен множитель 1—V. Это дает полное решение задачи о локальном нагреве в бесконечной пластинке, в которой напряжения и деформации ча бесконечности должны стремиться к нулю. [c.482]

В случае цилиндрического изгиба пластинки напряжения, деформации и прогибы и> зависят только от одной координаты X. Для исследования из длинной пластинки можно вы- [c.146]

Показатель степени в уравнении (4.38) представляет собой последовательность чисел, каждое из которых соответствует определенному напряженному состоянию материала. Это означает, что перед вершиной усталостной трещины напряженное состояние меняется не непрерывно от цикла к циклу нагружения, а в соответствии с определенным законом упорядоченного перехода от одного уровня стеснения пластической деформации к другому. Соотношение (4.37) следует из экспериментов Белла по анализу упругого поведения материала при растяжении в области малых деформаций [81]. Напряжения и деформации сдвига в области малых деформаций претерпевают ряд дискретных переходов через критические точки, которые указывают на квантование величины модуля упругости. Последовательность его величин при малых деформациях представляет собой упорядоченный ряд дискретных значений. Поэтому перед распространяющейся усталостной трещиной вне зоны пластической деформации и внутри зоны в пределах объема, где исчерпана пластическая деформация, реализуется ряд дискретных переходов от одной величины степени стеснения пласти- [c.205]

Явление упрочняющего действия твердой подкладки можно легко пронаблюдать, если заложить свинцовую фольгу толщиной в несколько сотых миллиметра между двумя стальными плитами. При сдавливании фольги плитами даже при весьма больших нагрузках, создающих напряжения выше, чем предел текучести свинца, не удается сколько-нибудь уменьшить толщину свинцовой фольги. Силы трения между фольгой и стальными плитами сдерживают пластическую деформацию и тем самым упрочняют тонкий слой фольги. Если пластинка свинца толстая, то сил трения будет недостаточно, и свинец при соответствующем напряжении потечет в средней части пластинки. [c.145]

Возникновение остаточных деформаций даже при весьма низких напряжениях является результатом концентрации напряжений па кромках пластинок графита. Эти напряжения превышают предел текучести металлической матрицы и приводят к пластической деформации отдельных микрообъемов металлической основы чугуна. [c.65]

Холодная гибка. Процесс холодной гибки и правки стали вызывает пласти ческие деформации при напряжениях, близких к состоянию текучести металла. [c.411]

Так, более подробно разобраны понятия тензоров напряжений и деформаций и их разложение на шаровой тензор и девиатор, добавлен закон Гука в тензорной форме. В новой, V главе рассматриваются простейшие задачи теории упругости чистый изгиб прямого призматического стержня и кручение круглого стержня постоянного сечения. В главе VI добавлен расчет балки-стенки. Далее добавлены следую-ш,ие параграфы Понятие о действии сосредоточенной силы на упругое полупространство , Понятие о расчете гибких пластинок , Понятие о расчете гибких пологих оболочек . Переработан раздел о математическом аппарате теории пластичности, добавлено понятие о теории пластического течения, дано понятие о несущей способности балок и плит на основе модели жесткопластического материала. Вновь написаны главы ХП1 и XIV об основных- зависимостях теории ползучести и даны простейшие задачи теории ползучести. [c.3]

Столь же сильно сказываются на работе заклепок, как поперечных связей, поперечные деформации склепанных листов. Будучи сжатыми усадочными усилиями, возникшими после остывания заклепок, склепанные листы могут воспринимать довольно значительные усилия в поперечном направлении, работая при этом почти как монолитное сплошное тело. После преодоления начального напряжения от усадочных усилий поперечные деформации далее происходят в результате удлинений заклепок и изгиба листов, как пластинок. При зтом напряжения в Заклепках становятся настолько большими, что превосходят обычно предел текучести. Диаграмма работы заклепки на отрыв показана на рис. 14. Что касается напряжений другого знака, т.е. сжатия листов, то тут, очевидно, роль поперечных связей вьшолняет непосредственное противодействие листов друг к другу, и склепанный стержень работает как одно целое. Учитывая сказанное, можно для начальной упругой стадии работы стержня принять козффициент поперечной жесткости заклепочного шва там, где оси заклепок расположены в плоскостях, параллельных рабочей плоскости стержня, равным бесконечности т.е. считать поперечные связи бесконечно [c.14]

Трудности испытания полимерных композиционных материалов на сдвиг заключаются в том, что в образцах трудно обеспечить состояние чистого сдвига. Все известные методы испытания на сдвиг отличаются в основном способом и степенью минимизации побочных деформаций и напряжений, вследствие чего всем методам св014ственны некоторые физические и геометрические ограничения. Исключение составляет испытание трубчатых образцов, не вызывающее особых трудностей и позволяющее получать надежные характеристики предела прочности при сдвиге и модуля сдвига в плоскости укладки арматуры. Методика определения указанных характеристик при испытании трубчатых образцов изложена достаточно подробно в работе [78]. Испытание на сдвиг плоских образцов—более трудная задача в части создания необходимых устройств для нагружения. Современные композиционные материалы имеют, как правило, относительно небольшую толщину (1—3 мм). Нагружение на сдвиг пластинок или стержней такой толщины возможно только на установках малой мощности, но обладающих достаточной точностью. [c.42]

Температурные градиенты устанавливаются обычным путем для измерения деформаций. (усадки) и внутренних напряжений применена электротензометрня. Установка состоит из электроизмерительного прибора на постоянном токе, сомапишущего многоточечного потенциометра и тензодатчиков деформаций и напряжений.- Для установки прибора в нулевое положение использован зеркальный гальванометр. Прибор состоит из пяти мостов для одновременного измерения в пяти участках одного образца или в пяти образцах. Схема моста включает четыре проволочных датчика сопротивления (константановая проволока 0 0,04 мм). Два датчика наклеены по обеим сторонам стальной пластинки и служат для установки моста в нулевое положение два других датчика — выносные (один — для измерения деформаций или напряжений, другой — для температурной компенсации)—собраны в одном приборе — тензо-датчике. [c.262]

Клебш первый занялся исследованием задачи плоского напряженного состояния и дал решение для круглой пластинки (см. с тр. 310). Другой случай, имеющий большое практическое значе-лие, был решен Харлампием Сергеевичем Головиным (1844— 1904) ). Он заинтересовался деформациями и напряжениями круговых арок постоянной толщины. Рассматривая задачу как двумерную, он сумел получить решения для систем, представленных на рис. 170. Он находит, что в условиях чистого изгиба (рис. 170, а) поперечные сечения остаются плоскими, как это обычно и принимается в элементарной теории кривого бруса. Но найденное им распределение напряжений не совпадает с тем, которое дается элементарной теорией, поскольку последняя предполагает, что продольные волокна испытывают лишь напряжение о, простого растяжения или сжатия, между тем как Головин доказывает существование также и напряжений а , действующих в радиальном направлении. При изгибе же, производимом силой Р, приложенной к торцу (рис. 170, б), в Киждом поперечном сечении возникают не только нормальные напряжения, но также и касательные, причем распределение последних не следует параболическому закону, как это предполагается в элементарной теории. Головин вычисляет не только напряжения для такого кривого бруса, но также и его перемещения. Имея формулы перемещений, он получает возможность решить и статически неопределенную задачу арки с защемленными пятами. Проделанные им вычисления для обычных соотношений размеров арок показывают, что точность элементарной теории должна быть признана для практических целей вполне достаточной. Исследования Головина представляют собой первую попытку применения теории упругости в изучении напряжений в арках. [c.419]

Для определения деформаций и напряжений при прокатке полосы применяют поляризационно-оптический метод (метод фотопластичности [6, 7]). Для этого на боковую поверхность полосы специальным клеем приклеивают пластинку из оптически активного материала или наносят пульверизатором или кисточкой слой оптически активного материала. В настоящее время оптически активные материалы допускают деформацию свыше 12%, а клей обеспечивает надежность соединения этих материалов с металлом. [c.281]

В предыдущих разделах книги проведен анализ эффекта надреза в перлитной стали, показывающий, что наиболее ослабленной зоной в смысле местной концентрации напряжений является поверхность раздела между пластинками цементита и феррита, как правило, на границах зерен или в местах обрыва этих пластинок. Так как в сером чугуне в перлите включены частицы графита, то в отличие от стали при нормальных условиях нагружения, в данном случае в пластинках феррита нельзя получить достаточно большие деформации и напряжения, соответствующие предельному состоянию. Этому препятствует возникающее при мень-нтих напряжениях хрупкое разрушение при малом объеме пластически деформированного металла. Исходная точка разрушения на.ходится у края частицы графита, в наиболее напряженной зоне, положение которой зависит от направления и величины действую-Щ.ИХ напряжений. Причиной этого преждевременного разрушения является эффект надреза, обусловленный присутствием в перлите частиц графита, и поэтому при анализе прочности чугуна необходимо рассматривать концентрацию напряжений у частиц графита. [c.447]

Конкретный характер проявлений процессов деформаций и напряжений в подстилающей толще при надработке зависит от горно-геологических условий в целом, включая сложение и строение всей толщи пород, глубину работ и угол залегания пластов, строение и физико-механнческие характеристики пород междупластий, а также от технологических параметров, особенно таких, как способы подготовки, системы разработки, длина очистных забоев, способы управления кровлей, скорости подвигания очистных работ. [c.210]

Исследования процессов деформаций и напряжений в подстилающей толще при надработке в шахтных условиях связано с существенными трудностями и сколько-нибудь полно не осуществлялось. Почти все известные в литературе шахтные нс-следования проводились в горных выработках надрабатыватощего и нижних (надрабатываемых) пластов, а лабораторные исследования—на плоских моделях. [c.210]

Наибольшее распространение получили механические методы, которые в основном различаются характером расположения измеряемых баз и последовательностью выполнения операций разрезки и измерения деформаций металла. Напряжения в пластинах в простейшем случае определяют, считая их однородными по толщине, что справедливо только в случае однопроходной сварки. Так как разгрузка металла от напряжений происходит упруго, то по измеренным деформациям вырезанной элементарной пластинки на основании закона Гука можно вычислить ОН [214]. В случае ОСН при многопроходной сварке, применяемой при изготовлении толстолистовых конструкций, распределение напряжений по толщине соединения крайне неоднородно [86—88], поэтому достоверную картину распределения напряжений можно получить либо только по поверхности соединения [201], либо по определенному сечению посредством поэтапной полной разрезки образца по этому сечению с восстановлением поля напряжений с помощью численного решения краевой задачи упругости [104]. Последний экспериментальночисленный метод [104] будет рассмотрен подробно далее. [c.270]

Некоторые кристаллы (кварц, турмалин, сегнетова соль и др.) дают пьезоэлектрический эффект под действием упругой деформации на поверхности кристалла появляются электрические заряды (прямой пьезоэффект) и наоборот, под действием электрического поля они испытывают упругие деформации — сжимаются или растягиваются в зависимости от направления поля (обратный пьезоэф( )ект). Поэтому, если пластинку, вырезанную из пьезоэлектрического кристалла, поместить между обкладками конденсатора, к которому подводится переменное электрическое напряжение, то в пластинке будут возникать переменные упругие деформации, т. е. будут происходить вынужденные механические колебания. Но сама пластинка, как и всякое упругое тело, обладает собственными частотами колебаний, зависящими от [c.744]

Рассмотрим плоскую задачу теории упругости для кусочнооднородной среды. Пусть имеется многосвязная область D, ограниченная гладкими контурами L, (/ = 0, 1, 2,. ... т), из которых все контуры Lj (/ 0) расположены вне друг друга, а контур 0 охватывает все остальные. Область D заполнена упругой средой с постоянными Яо и цо, а области )/ (ограниченные контурами Lj) средами с постоянными X/ и ц/ (индекс буквы соответствует индексу области). Далее, для удобства будем использовать постоянные х/, различные для плоской деформации и плоского напряженного состояния (см. 4 гл. III). На границах раздела сред следует, как обычно, задавать. те или иные условия сопряжения. Например, такой известной технологической операции, как посадка с натягом, соответствует задание скачка вектора смещений 6/(0- В случае же плоско-напряженной деформации имеет смысл постановка таких условий, при которых внешние напряжения пропорциональны (в случае, когда толщины пластинки и включений различны )). [c.413]

Равновесие и движение бесконечно тонкой, первоначально плоской, изотропной пластинки. Расширение малой части пластинки. Потенциал сил, производимых расширением. Бесконечно малая деформация. Равновесие при предельных пере-меьцениях. Дифференциальные уравнения поперечных колебаний свободной пластинки. Интегрирование последних для круглой пластинки. Поперечные колебания напряженной мембраны) [c.371]

Для пластинок, вырезанных из идеализированной трехмерной среды или объемных прозрачных моделей, в которых зафиксированы деформации, главные напряжения в этой формуле могут и не быть главными напряжениями в рассматриваемой точке, являясь лишь квазиглавными. Поэтому зависимость между двойным лучепреломлением и напряжениями можно сформулировать следующим образом при прохождении света через прозрачные однородные изотропные материалы с напряжениями, не превышающими предела упругости, величина относительной разности хода двух составляющих света с колебаниями во взаимно нерпендикуляр-ных направлениях пропорциональна толщине материала в направлении просвечивания и имеющейся в рассматриваемой точке разности квазиглавных напряжений в плоскости, перпендикулярной линии просвечивания. [c.67]

Поглощение водорода при коррозии в чистой воде. Образование водорода (или дейтерия) при коррозии металла имеет особое значение. Мадж [19] показал разрушительное действие относительно малых количеств водорода (100—500 мг кг) на ударные свойства циркония при обычных температурах. Охрупчивание вследствие поглощения водорода имеет, вероятно, большее значение для применения в энергетических реакторах, чем окисление металла. Проблема еще более усложняется, как показано Марковичем [20], тенденцией водорода к концентрированию термодиффузией при наиболее низких температурах (наружные поверхности оболочек). Если местная концентрация превышает предел растворимости, происходит выпадение гидрида циркония ZrHi,5. Ориентация отдельных пластинок гидрида зависит от предшествующей деформации или напряжения. Если гидрид выпадает в то время, когда металл подвержен действию приложенного напряжения, пластинки стремятся расположиться нормально к растягивающему напряжению или параллельно сжимающему напряжению. Подобная ориентация является результатом структуры основного металла. Когда гидридные пластинки перпендикулярны к растягивающим напряжениям, получается крайне низкая вязкость при 7 <150°С. Все эти обстоятельства являются крайне неблагоприятными для труб высокого давления и цилиндрических оболочек с избыточным внутренним давлением, в которых максимальное растягивающее напряжение и максимальная концентрация гидрида совпадают на наружной поверхности. [c.237]

Эксплуатационные режимы нагружения элементов конструкций имеют, как правило, более сложный характер, чем распространенные в практике экспериментов синусоидальные или треугольные формы циклов нагружения, хотя именно они являются наиболее часто используемыми при получении основных характеристик циклических свойств материалов и закономерностей их изменения в процессе деформирования. Синусоидальный или треугольный законы изменения напряжений и деформаций использовались в качестве основных и при экспериментальном изучении кинетики циклической и односторонне накапливаемой пласти ческих деформаций и их описании соответствующими зависимостями, рассмотренными в предыдущих главах. В ряде случаев условия эксплуатационного нагружения представляется возможным схематизировать такими упрощенными режимами. Однако в большинстве случаев для исследования поведения материала с учетом реальных условий оказывается необходимым рассмотрение и воспроизведение на экспериментальном оборудовании таких более сложных режимов, как двух-и многоступенчатое циклическое нагружение с различным чередованием уровней амплитуд напряжений и деформаций, нагружение трапецеидальными циклами с выдержками различной длительности на экстремумах нагрузки в полуциклах растяжения и (или) сжатия, а также в точках полного снятия нагрузки, двухчастотное и полигармо-ническое нагружение, нагружение со случайным чередованием амплитуд напряжений, соответствующим зарегистрированными в эксплуатации условиями. Особенно необходимым воспроизведение и исследование таких режимов становится в области повышенных и высоких температур, когда на характер и степень проявления температурно-временных эффектов, а следовательно, и на кинетику деформаций, существенное влияние оказывают факторы длительности, формы цикла и уровней напряжений или деформаций в процессе нагружения. Ниже приведены исследования закономерностей развития деформаций для ряда упомянутых режимов нагружения, позволяющие проанализировать применимость тех или иных уравнений кривых малоциклового деформирования и применение параметров этих уравнений при изменении режимов. [c.64]

Обобщение наиболее часто встречающегося износа штампов показывает, что верхний слой подвергается пластической деформации и по мере протекания процесса возникают многочисленные мелкие трещины, что свидетельствует о превышении сил когезии. Одновременно, вследствие многократного,нагрева приповерхностной области, снижаются прочностные показатели, а также ухудшаются пласти-ческк№ характеристики материала. В сечении возникают напряжения, вызванные градиентом температуры во время нагрева и охлаждения, а также напряжения, вызванные изменением объема отдельных фаз. Имеют также значение и локальные пики напряжений на границе металлической матрицы и неметаллических включений, а также поры и локальные рыхлости материала. [c.51]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...