Область растяжения

Если при данных Oi и 0д прочность материала нарушается, то круг, построенный на этих напряжениях, называется предельным. Меняя соотношение между главными напряжениями, получим для данного материала семейство предельных окружностей (рис. 173). Опыты показывают, что по мере перехода из области растяжения в область сжатия сопротивление разрушению увеличивается. Этому соответствует увеличение диаметров предельных окружностей по мере движения влево. [c.187]

Присоединив к последним трем уравнениям равенство /jj + /г = = Л, можно вычислить по допускаемому напряжению [oj ] или [oj] положение нейтральной оси и допускаемое значение изгибающего момента. По предельным значениям напряжений может быть определен предельный изгибающий момент, величина которого соответствует достижению предельного значения одним из напряжений в наиболее удаленных от нейтральной оси волокнах в области растяжения или сжатия. [c.328]

Для волокон, расположенных на расстоянии у от нейтрального слоя, в области растяжения и сжатия [c.329]

Теперь найдем напряжения в крайних волокнах балки в области растяжения Ор и в области сжатия Осж. Из эпюры напряжений следует, что суммарная растягивающая сила Л р в зоне растяжения и сжимающая сила jV b зоне сжатия поперечного сечения определяются следующими выраже ниями [c.329]

II - область растяжения с образованием шейки [c.282]

В изогнутом стерн<не в некоторых местах его происходит растяжение, а в других — сжатие. Растянуты линии на выпуклой стороне изогнутого стержня, а на вогнутой стороне происходит сжатие. Как и в случае пластинок, вдоль длины стержня внутри него существует нейтральная поверхность, на которой не происходит ни растяжения, ни сжатия. Она отделяет собой области сжатия от областей растяжения. [c.93]

Для материалов в хрупком состоянии по мере увеличения асимметрии цикла усталостное разрушение сменяется хрупким статическим, и на диаграмме предельных напряжений вместо предела текучести наносится предел прочности на разрыв Ов в области растяжения и предел прочности на сжатие (ав)сж в области сжатия. [c.120]

В ферромагнитных материалах ЭМА-преобразователи хуже излучают и принимают продольные волны вследствие большой магнитной проницаемости этих материалов. Для возбуждения волн под углом к поверхности (волн Рэлея и Лэмба) применяют преобразователи, схема которых дана в табл. 9. В этом случае элементы катушки располагают в виде решетки с расстоянием между двумя соседними элементами с противоположным направлением тока, равным Ср/2/, где Ср — фазовая скорость волны вдоль поверхности. Такое расстояние обеспечивает оптимальное расположение областей растяжения и сжатия на поверхности [c.225]

Результаты исследования структуры покрытий и переходной зоны покрытие — основной металл показывают, что в приповерхностных объемах практически всегда имеются готовые зародыши разрушения различной величины и формы. В покрытии концентраторами напряжений являются поры, несплошности на границе с основным металлом, готовые трещины, возникшие в процессе напыления, рыхлые границы между слоями и т. д. Если покрытие формируется при достаточно высокой температуре, то в диффузионной зоне образуются объемы с повышенной плотностью дислокаций и вакансий [226]. Перераспределение избыточных вакансий и их сток в определенных точках обусловливают появление микропор. Образующиеся в диффузионной зоне области растяжения и сжатия способствуют микропластической деформации основного металла и превращению микропор в трещину. Таким образом, нанесение покрытия в этом случае сопровождается повышением дефектности поверхностных слоев основного металла. Причем, чем больше упрочнено покрытие, т. е. чем более оно склонно к хрупкому разрушению, тем опаснее становятся любые несплошности, поры [227]. [c.135]

Оказалось, что наиболее ярко влияние второй компоненты нагружения на достижение предельного состояния выражено в размере зоны статического проскальзывания в момент перегрузки. Если в области двухосного растяжения имело место монотонное убывание зоны проскальзывания, с ее исчезновением при соотношении главных напряжений -1,0, то в области растяжения-сжатия имело место немонотонное изменение размеров указанной зоны. Сначала ее размер убывал при увеличении второго напряжения сжатия, а далее происходило вновь нарастание размера зоны статического проскальзывания. Изложенные результаты эксперимента свидетельствуют о синергетической ситуации в вершине трещины, когда в момент перехода к статическому проскальзыванию при монотонном увеличении раскрытия вершины трещины могут одновременно участвовать в процессе два фактора, оказывающих влияние друг на друга. [c.111]

После перегрузки у поверхности образца нарушается монотонность формирования скосов от пластической деформации. Высота и ширина скоса постепенно уменьшается, а после достижения трещиной некоторой длины снова возрастает. При этом в срединной части излома, которая не меняет своей ориентировки после перегрузки, наблюдается формирование последовательно зоны статического проскальзывания с ямочным рельефом или зоны более сглаженного рельефа при резком снижении СРТ после перегрузки (рис. 8.14). Статическое проскальзывание при использованных параметрах цикла нагружения наблюдалось в области растяжения-сжатия образца, а выраженная зона вытягивания в виде уступа с более сглаженным рельефом излома соответствовала тем же перегрузкам, но при двухосном растяжении. Непосредственно за зоной статического проскальзывания трещины происходило выраженное контактное взаимодействие берегов усталостной трещины, что формировало зону, имевшую макроскопически черный цвет. Этот факт уже отмечен для одноосных перегрузок [24]. [c.426]

В области растяжения-сжатия отмечен немонотонный характер изменения размера зоны стати- [c.429]

Модуль упругости определяется как частное от деления прироста напряжения на каждой ступени нагружения на среднее по ступеням значение прироста деформации в упругой области растяжения. [c.23]

Зависимость пределов усталости от средних напряжений цикла в области сжатия мало изучена. Для мягких сталей принято считать эту зависимость по диаграммам Смита или Хэя симметричной в двух областях — растяжения и сжатия. Однако результаты исследований указывают на возможность значительного увеличения пределов усталости при средних напряжениях сжатия [37]. Поэтому диаграммы Смита или Хэя в области сжатия могут существенно отличаться от области растяжения. [c.86]

Кривая длительности сопротивления динамическому утомлению (фиг. 45) имеет два максимума один в области сжатия, а другой в области растяжения с минимумом между ними в зоне, где повторные колебания ставят образец в условия возврата к нулевой деформации. [c.318]

При изгибе балки из полимерного материала, имеющей сечение с различными значениями коэффициентов запаса прочности в области растяжения и сжатия, ее следует сконструировать так, чтобы растягиваемые слои имели больший коэффициент запаса прочности на изгиб (фиг. VI. 23). [c.129]

Область растяжения отделяется от области сжатия в поперечном сечении тора нейтральной линией Ь —Ь , отклоненной на угол [c.372]

Рассмотрим область растяжения тора. Начальное положение некоторой элементарной плош,ади dF на сечении тора в его непро-вернутом положении было в точке а (рис. 5). После прокручивания на угол ф элементарная площадка переместилась в положение а. [c.372]

Рис. 5. Изменение положения элементарной площадки в сечении тора при его прокручивании (область растяжения волокон)

Здесь же следует добавить, что в стержне возникают область растяжения и область сжатия, между которыми располагается нейтральный слой, который не удлиняется и не укорачивается, а лишь искривляется (рис. 8.3), [c.147]

Выше уже говорилось, что с возрастанием внешней нагрузки в условиях поперечного изгиба балка может выйти из строя по одному из трех вариантов. Займемся ими подробнее на примере двутавровой балки. На рис. 10.10 изображен участок такой балки в двух проекциях. Балка нагружена так, что область растяжения расположена выше нейтрального слоя, а поперечная сила [c.180]

Картина изохром в зоне чистого изгиба представляет собой систему полос, параллельных оси балки. Нулевая полоса проходит по оси балки и делит зону чистого изгиба на область растяжения [c.536]

Далее диаграмма отсекается и в области растяжения, и в области сжатия горизонтальными прямыми, соответствующими пределу текучести. Отметим, что прямые D и GH строятся с учетом того, что циклические напряжения должны быть симметричны относительно линии среднего напряжения цикла. По определению среднего напряжения цикла точки, соответствующие значениям а ,п, всегда настолько же ниже прямой От, насколько выше нее располагаются точки, соответствующие значениям [c.222]

Ползучесть балки при чистом изгибе рассматривается с учетом допущения об упругой балке. Соотношение напряжение—скорость ползучести, как и при ползучести при растяжении [1], описывается степенным уравнением и для области растяжения, и для области сжатия [c.94]

Знакопостоянная область (сжатие) Знакопеременная область Знакопостоянная область (растяжение) [c.128]

Проинтегрируем дифференциальное уравнение для радиального напряжения отдельно в области растяжения ( >>0) и сжатия (if < 0). Учитывая граничные условия для радиальных напряжений на наружной и внутренней поверхностях г. = Гц г = Га, (Гг = О, получаем в области сжатия при < г < Го [c.165]

Рис. 2.43. Параметры циклов напряжений в области растяжения и сжатия

В области растяжения а = а-р, в области сжатия а = — От- Так как из условия равновесия = О, то нейтральная линия делит сечение на две [c.420]

Длительная прочность при нестационарном нагружении и нагреве. Повреждаемость большинства жаропрочных сплавов при многократных изменениях напряжений, периодически повторяющихся в области растяжения с частотой 0,5... 10 циклов в час, существенно зависит от способности сплава к пластическому деформированию и от изменения этого свойства в процессе нагружения (охрупчивание). [c.18]

Приведенный ниже расчетный метод не ограничивается двухступенчатой нагрузкой циклического изгиба, а распространяется также на многоступенчатую и случайную нагрузки в областях растяжение — сжатие и пульсирующего растяжения, а также при изгибающей и скручивающей нагрузках. В соответствии с имеющимися результатами данный метод применяется пока для материалов, которые во время циклического нагружения преимущественно разу-прочняются. Однако исследования показывают, что модификацией предложенного метода вслед за разупрочнением можно моделировать фазу упрочнения или распространения трещины, если этого требует усталостная характеристика материала. Для описываемого расчетного метода вводятся следующие обозначения и условности (рис. 2) а или о — отмеченная величина напряжения и координата напряжения точки пересечения кривых о — N Oaj — амплитуда напряжения Дй ступени нагружения От — среднее напряжение Oj — верхняя величина напряжения -й ступени нагружения, где Gj — От + Oaf, Oo,i — входящая в г-ю кривую о — N действительная усталостная прочность, причем i = О обозначает исходную кривую усталости, а i > О — вторичные кривые усталости [c.317]

За счет унругйх полей дислокации взаимодействуют. При этом дислокации, лежащие в разных плоскостях скольжения, могут упорядоченно располагаться в кристалле, выстраиваясь таким образом, что область сжатия кристалла у одной дислокации приходится на область растяжения у другой. Ряды дислокаций образуют субграницы, разбивающие кристалл на взаимно разориентированные блоки. Точечные дефекты и примесные атомы обычно скапливаются в упругих полях дислокаций. [c.46]

Разрушение металлов с высокосимметричной ТЦК-структуфОЙ, имеющих только металлические связи, происходит вязко Пластическая деформация ГЦК-металлов может происходить по 12 системам скольжения (одновременно только по пяти) путем движения дислокаций <110> по плоскостям скольжения 111 . У атомов на краю движущейся дислокации часть связей оборвана, а межатомные расстояния перед краем дислокации, т.с. в области растяжения, увеличены, что означает ослабление межатомных связей. Поэтому перед краем движу щейся дислокации создаются благоприятные условия для образования вакансий. По мере увеличения степени пластической деформации плотность дислокаций и число их пересечений возрастают, вызывая быстрое размножение вакансий. Вакансии сливаются, образуя поры, начальные микротрещины. Процесс заканчивается вязким разрушением. [c.45]

Легирующие элементы по-разному влияют на энергию взаимодействия примесей внедрения с дислокациями. Так, введение в решетку а-железа 3% никеля приводит к снижению энергии связи углерода с дислокациями с 0,5 до 0,2 эВ легирование же железа кремнием вызывает противоположный эффект. Неравномерное распределение ионов вокруг дислокации проявляется также и в неравномерном распределении электронов уплотненные участки решетки вокруг дислокации приобретают положительный заряд вследствие недостатка электронов в то же время области растяжения в связи с избытком электронов заряжаются отрицательно. Между положительным зарядом примесного иона и отрицательно заряженной областью дислокации возникают кулойовские силы притяжения, приводящие к перераспределению примесей. Энергия электрического (кулоновского) взаимодействия в металлах невелика (для двухвалентных примесей она составляет 0,02 эВ). Электрическое взаимодействие значительно слабее упругого, но вклад первого может стать существенным в случае отсутствия в твердом растворе упругого взаимодействия (т. е. при равенстве радиусов основного и примесного атомов), а также при их большой разнице в валентностях. [c.148]

Область сжатия о,м отрицательно Отнулевое нагружение сжатием Оц=0 —От= а Оо=2о Область знакопеременного нагружения —Од +(J Знакопере- менное нагружение Од—характерная величина Область знакопеременного растяжения +Оо —Оц <Оа Отнулевое нагружение растяжением Область растяжения От положительная [c.128]

Область сжатия От отрицательно От> а Отнулевое нагружение сжатием а =0 —Од Область знакопеременного нагружения —Оо +сг —Отп< а Знакопере- менное нагружение To=q= Tu Ga—характерная вели-чина Область знакопеременного растяжения -fo-fl —о-ц +атп <Оа Отнулевое нагружение растяжением Оа=0-, Область растяжения От положительная [c.128]

Различают симметричный и асимметричные циклы нагружения. При симметричном нагружении среднее напряжение цикла аср равно нулю и напряжение изменяется от минимальных напряжений сжатия а ин ДО максимальных напряжений растяжения амакс При асимметричных циклах нагружения среднее напряжение не равно нулю и может иметь любые значения как в области растяжения, так и в области сжатия. Между амплитудой напряжений аа, средними напряжениями цикла Q p, максимальными а акс и минимальными амин напряжениями цикла имеют место следующие соотношения [c.11]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...