Структура основного металла

При поверхностной закалке (обработка ТВЧ, газопламенная закалка) и химико-термической обработке (цементация, нитроцементация, азотирование) упрочнение обуслов.чено главным образом возникновением в поверхностном слое остаточных сжимающих напряжений вследствие образования структур большего удельного объема (мартенсит при цементации и закалке ТВЧ, нитриды и карбонитриды при нитроцементации и азотировании), чем структуры основного металла. Расширение поверхностного слоя тормозит сердцевина, сохраняющая исходную перлитную структуру, вследствие чего в поверхностном слое возникают двуосные (а в цилиндрических деталях — трехосные) напряжения сжатия. В нижележащих слоях развиваются реактивные растягивающие напряжения, имеющие небольшую величину вследствие незначительности сечения термически обработанного слоя сравнительно с сечением сердцевины. [c.316]

При сварке с применением присадочного материала—ручной, сварке под флюсом, в аргоне и др. — химический состав металла шва и особенности его кристаллизации определятся долей участия основного и присадочного металла и схемой кристаллизации, зависящей как от условий затвердевания и химического состава, так и от структуры основного металла, служащего подложкой, на которой кристаллизуется шов. [c.487]

Металлографические исследования проводят для определения структуры основного металла и сварных соединений аппарата. Исследуя структуру металла сварного соединения, можно установить правильность выбора режимов сварки, типа электродов, флюсов, присадочного металла и других факторов, определяющих качество сварного шва, а также выявить дефекты шва и установить причины их образования. Полный металлографический анализ должен состоять из исследования макро- и микроструктуры металла шва, зоны термического влияния и определения структуры основного металла. [c.301]

Магнитный и электромагнитный (вихревых токов) методы относятся к неразрушающим методам контроля. Главным требованием к приборам неразрушающего контроля является исключение влияния посторонних факторов на результаты замеров толщины. Краевой эффект, наличие кривизны, повышенная шероховатость, изменение физико-химических свойств и структуры основного металла и покрытия — все эти обстоятельства приводят к искажению показаний прибора. Для устранения или уменьшения побочных влияний на результаты замеров толщины обычно используют один из следующих приемов [134] внесение поправок при помощи таблиц, графиков, монограмм создание специальных конструкций датчиков тарировка приборов для каждой партии однотипных деталей. Магнитный и электромагнитный методы применяются в основном в производственных условиях для замера толщины покрытий при массовом и серийном выпуске изделий. [c.84]

При вырезке образцов необходимо следить за тем, чтобы режущий инструмент двигался от покрытия к основному металлу. В противном случае увеличивается вероятность отслоения покрытия из-за возникновения растягивающих напряжений при выходе инструмента к поверхности. Для резки твердых и хрупких покрытий используются алмазные круги, для менее прочных покрытий — карборундовые. Требуется, чтобы при вырезке образцы не нагревались до высоких температур, так как возникновение дополнительных напряжений, обусловленных градиентом температур, приводит к растрескиванию покрытия или к его отслоению. Кроме того, возможна изменение структуры основного металла из-за нагрева или наклепа. При вырезке образцов применение охлаждающей жидкости обязательно. [c.157]

Микроскопические исследования покрытий проводятся на травленых и нетравленых шлифах. Анализ нетравленых шлифов позволяет выявить слоистость покрытия, наличие пор, окислов. При изучении некоторых покрытий, например самофлюсующихся, травлением можно дифференцировать структурные составляющие покрытия, т, е. провести фазовый анализ 1251], оценить размер и состав диффузионной зоны. Из-за различий в химической активности материалов покрытий и основы необходимо использовать нескольких травителей, так как одним травителем обычно нельзя качественно выявить структуру одновременно и покрытия и основного металла. Металлографические реактивы, которые применяются для выявления структуры основного металла, а также для некоторых видов покрытия, представлены в книге [252]. [c.158]

Химический состав и структура основного металла изделия существенного влияния на точность измерения магнитным методом не оказывают. [c.7]

Свариваемость указанных сталей в существенной степени зависит от уровня в них углерода. При содержании углерода ниже 0,08-ь0,12% (в зависимости от марки стали) структура основного металла содержит значительное количество свободного феррита. В околошовной зоне этих сталей наблюдается заметный рост ферритного зерна, сопровождающийся снижением ударной вязкости при комнатной температуре. Поэтому 12-процентные хромистые стали с содержанием более 20—30% свободного феррита [c.30]

Температура 1100° и выше, в частности 1250°, дает резкое увеличение глубины слоя, но при этой температуре может быть некоторое укрупнение структуры основного металла. [c.367]

ВЛИЯНИЕ ПРОЦЕССА ХРОМИРОВАНИЯ НА СТРУКТУРУ ОСНОВНОГО МЕТАЛЛА [c.373]

Отмечаются также и такие случаи в практике, когда осажденный металл имеет такую же структуру, как у основного металла. По всей вероятности, это происходит только в тех случаях, когда резко и отчетливо выявляется структура основного металла и при наличии крупных кристаллов в основном. металле. Конечно, металл катода должен быть таким же, каким является электроосажденный, хотя имеются -отклонения н от последнего правила, например, при осаждении никеля на меди. [c.28]

Если осадок воспроизводит структуру основного металла, то этим обеспечивается очень прочное сцепление с основой в силу срастания двух металлов, что особенно важно для ремонта машин. [c.28]

Изменяется структура основного металла под влиянием нагрева при сварке. [c.449]

Под действием сварочного нагрева изменяется структура основного металла. В околошовной зоне закаливающихся сплавов в результате полиморфных превращений образуются хрупкие структуры типа мартенситных, что может привести к появлению холодных трещин. Стойкость металла сварного соединения против образования холодных трещин — это второй по важности показатель свариваемости. [c.41]

Мы знаем теперь, что имеются две основные разновидности горячих околошовных трещин в сварных соединениях аустенитных сталей и сплавов 1) обусловленные проникновением легкоплавких элементов из фаз, обогащенных этими элементами, в околошовную зону из сварочной ванны и 2) околошовные трещины, связанные с природой основного металла — наличием в нем строчечных или иных скоплений структурных составляющих (карбонитридов, боридов, фосфидов и др.), загрязненностью границ зерен легкоплавкими примесями и т. д. Напомним, что с трещинами первого вида можно справиться с помощью чисто сварочных средств, изменяя соответствующим образом химический состав металла шва и температуру его затвердевания. Эффективным средством ликвидации второй разновидности трещин является повышение чистоты и улучшения структуры основного металла путем переплава его в водоохлаждаемом металлическом кристаллизаторе. Одним из этих средств является электрошлаковый переплав, которому посвящена заключительная глава этой книги. Можно не сомневаться, что в недалеком будущем в сварных конструкциях будут широко применяться аустенитные стали и сплавы, улучшенные не только электрошлаковым и вакуумно-дуговым, но также и электроннолучевым или плазменным переплавом. [c.362]

В структуре сварного шва (ХЗОО) после сварки и после отжига при 600° С видны границы зерен. Структура внутри зерна протравляется слабо. Нет резкой границы раздела шва с основным материалом. На фоне структуры основного металла имеются зерна, возникшие в зоне термического влияния сварного шва. При повышении [c.355]

Структура основного металла, не подвергавшегося термическому влиянию сварки, такая же, как на фото 4.85. [c.40]

Условно считают, что сдвиговые деформации происходят по плоскости 00, которую называют плоскостью сдвига. Она располагается примерно под углом 0 = 30° к направлению движения резца. Угол 0 называют углом сдвига. Наличие поверхности сдвига в процессе стружкообразования и положение ее в пространпве было установлено русскими учеными И. А. Тиме и К. А. Зворыкиным. Срезанный слой металла дополнительно деформируется вследствие трения струж4<и о переднюю поверхность инструмента. Структуры металла зоны AB и стружки резко отличаются от структуры основного металла. В зоне AB расположены деформированные [c.261]

Исследование микроструктуры. Исследование микроструктуры дает возможность более глубоко изучить структуру основного металла и характерных зон сварного соединения, чем исследование макроструктуры. По микроструктуре обследуемого объекта можно установить 1) характер изменения структуры металлов и сплавов после деформации, различных видов термической обработки и других технологических операций, а также коррозионных или эрозионных воздействий на материал рабочей среды в аппарате 2) установить форму и размер структурных составляющих, микроскопических трещин и т.п. повреждений металла 3) структуру наплавленного металла, структуру, образовавшуюся в зоне термического влияния 4) примерное содержание углерода в основном и наплавленном металле и в различных участках шва 5) приблизительный режим сварки и скорость ох.1тажде-ния металла шва и зоны термического влияния 6) количество слоев сварного шва и дефекты шва и структуры. [c.308]

После нормализации при 950—980 °С отпуска при 720—750 °С хромированных труб обезуглероженный слой расширяется, а структура основного металла становится мелкозернистой фер-рито-перлитно-бейнитной. Ме)санические свойства этих труб соответствуют требованиям ТУ 14-3-460-75 на поставку котельных труб. Следует отметить, что за счет измельчения зерна хромированных труб их длительная прочность несколько ниже, чем в исходном состоянии, это особенно наглядно проявляется на трубах, изготовленных на электростали. Поэтому для повышения длительной прочности хромированных труб из электростали целесообразно повышать температуру нормализации до 1000—1030 °С, а при нормализации с 970 °С увеличивать скорость охлаждения (до 60 о/мин). [c.244]

В деталях машин, работавших в условиях схватывания второго рода, при относительно малых скоростях (1—2 м1сек) в трущихся поверхностных объемах образуется зона разупрочненного металла, которая постепенно переходит в более прочную исходную структуру основного металла. Это доказывает, что при относительно малых критических скоростях, при которых происходит начало образования процессов схватывания второго рода, на поверхности трения развиваются относительно невысокие температуры, которые вызывают разупрочнение, отпуск металла. [c.23]

Поглощение водорода при коррозии в чистой воде. Образование водорода (или дейтерия) при коррозии металла имеет особое значение. Мадж [19] показал разрушительное действие относительно малых количеств водорода (100—500 мг кг) на ударные свойства циркония при обычных температурах. Охрупчивание вследствие поглощения водорода имеет, вероятно, большее значение для применения в энергетических реакторах, чем окисление металла. Проблема еще более усложняется, как показано Марковичем [20], тенденцией водорода к концентрированию термодиффузией при наиболее низких температурах (наружные поверхности оболочек). Если местная концентрация превышает предел растворимости, происходит выпадение гидрида циркония ZrHi,5. Ориентация отдельных пластинок гидрида зависит от предшествующей деформации или напряжения. Если гидрид выпадает в то время, когда металл подвержен действию приложенного напряжения, пластинки стремятся расположиться нормально к растягивающему напряжению или параллельно сжимающему напряжению. Подобная ориентация является результатом структуры основного металла. Когда гидридные пластинки перпендикулярны к растягивающим напряжениям, получается крайне низкая вязкость при 7 <150°С. Все эти обстоятельства являются крайне неблагоприятными для труб высокого давления и цилиндрических оболочек с избыточным внутренним давлением, в которых максимальное растягивающее напряжение и максимальная концентрация гидрида совпадают на наружной поверхности. [c.237]

Нанесение на трубы защитного от коррозионно-эрозион-ного износа слоя различными способами может привести к изменению структуры основного металла, поэтому было выполнено специальное металлографическог исследование. [c.123]

Упрочненный слой имеет высокую твердость и износостойкость. Твердость слоя, измеренная методом Виккерса на приборе ПМТ-3, составляет 1000—1400 НУ и зависит от материала электрода. Общий слой электроискрового упрочнения состоит из верхнего белого нетравящегося слоя и нижнего переходного диффузионного слоя с переменной концентрацией легирующих примесей и карбида, с сильно измененной исходной структурой, постепенно переходящей в структуру основного металла. В большинстве случаев нижний слой по глубине несколько больше верхнего. В связи с наличием ди( узионного слоя в структуре упрочненного металла возможно многослойное упрочнение, в том числе с образованием разнолегированных слоев. Последующее воздействие лазерного излучения улучшает свойства упрочненной поверхности, легированной электроискровым методом, и снижает степень ее шероховатости. [c.275]

В качестве капиллярно-активных веществ применяются фенол, кретол, различнее сульфокислоты и другие вещества. На характер структуры электролитического осадка влияет также и структура основного металла или состояние поверхности катода. Так, например, в практике гальванотехники известны такие случаи, когда разная подготовка перед электролизом вызывала осаждение одного и того же металла в разных структурах. [c.28]

Структура основного металла в значительной стеЛенп влияет на структуру электролитических осадков, особенно в первых слоях осадка, когда структура основного металла хорошо выявлена и когда основной металл и электролитический являются однородными. [c.34]

Отмечаются также случаи продолжения структуры основного металла в осадок у разнородных металлов, например, при осаждении меди на отожженном никеле, меди на отожженном серебре, меди на литой латунц [c.34]

Можно предполагать, что углеродисДые, отожженные стали будут более склонны к продолжению структуры основного металла в осадок, нежели стали легированные специальными добавками или стали, кристаллическая решетка которых нарушена или дезорганизована механическим воздействием на поверхностный слой (наклеп,, прокатка, шлифование и т. д.) или же, если искажение кристаллической решетки вызвано закалкой, цементированием и т. д. [c.34]

Рассмотрим гипотетический сплав системы, состоящей из двух металлов А а В. Для сплавов, отожженных до равновесия при определенной температуре, влияние первых малых добавок компонента В к А выражается в получении спл1ава с кристаллической структурой основного металла А, называемого первичным твердым раствором. [c.10]

В начальный период электрокристаллизации происходит рост существующих кристаллов катода, что в свою очередь приводит к воспроизводству (продолжению) структуры основного металла и улучшению сцепля-емости покрытий (214). [c.113]

Структура основного металла (катода) влияет на прочность сцепления. Чем однороднее структура (покрытия и детали), тем выше прочность их сцепления. Наивысшую прочность сцепления показали закаленные образцы (866 кг/см -), изготовленные из стали 45, а также н рмализованные образцы (706 кг/см ), изготовленные из стали 40Х. [c.116]

Образующаяся при сварке литая структура шва значительно отличается по свойствам от структуры основного металла. Основным дефектом при сварке (особенно ППМ) материалов является пористость. При сварке ПСМ ввиду низкой теплопроводности по толщине возможно образование прожогов и подрезов у линии сплавления. Сварку осуществляют вольфрамовым электродом в среде аргона с присадочной проволокой (для ППМ - Св-04Х19Н9, а ПСМ - металла, аналогичного сетке). Возможна электронно-лучевая и лазерная сварка. [c.551]

ГИП ликвидирует такие дефекты, как рассеянную газовую и микроуса-дочную пористость, зональные рыхлоты, микротрещины. В зоне залеченного дефекта образуется структура, близкая к деформированному металлу, но значительно мельче, чем структура основного металла отливки. Такое сочетание структуры в одной отливке н" только положительно влияет на ее механические свойства (табл. 7), но и значительно повышает циклическую прочность, коррозионную стойкость, свариваемость, обрабатываемость резанием и другие технологические и эксплуатационные характеристики. [c.488]

Метод высокопроизводителен и эффективен в условиях массового п крупносерийною производства. Метод непригоден для деталей сложной конфигурации, имеющих острые кромки, щелевые зазоры и замкнутые полости, из которых трудно удалить остапш травильных растворов, а также деталей, имеющих отдельные участки поверхности из неметаллических материалов или с защитными покрытиями. Поверхность детали перед травлепием следует очистить от смазок и жировых загрязнений. Поверхность протравленных деталей должна иметь цвет обрабатываемого металла, быть блестящей или матовой. На поверхностях паяемых деталей после травления не должно быть остатков окалины, а также общих, местных или точечных, видимых невооруженным глазом растравленных мест, шлама, трещии, следов неотмытых солей, растворов и влаги, следов от захвата руками. Допускаются неоднотониость, неравномерная матовость, следы от потоков воды, риски, забоины, царапины н другие механические повреждения, которые были до травления на детали. На меди, титане и их сплавах возможно выявление зернистости структуры основного металла. [c.100]

Горячие, т. е. подсолидусные, околошовные трещины образуются примерно по такой же схеме, как подсолидусные трещины в шве. Причиной их появления служит недостаточность межзерен-ной пластичности основного металла в участке, примыкающем ко шву. Как и в сварном шве, возможен и такой случай, когда очагами для развития подсолидусных околошовных трещин служат кристаллизационные трещины, играющие роль концентраторов растягивающих напряжений. Склонность аустенитной стали или сплава к околошовным трещинам, как будет показано ниже, находится в тесной связи со структурой основного металла. [c.175]

Поверхностная пламенная закалка. Этот процесс состоит в быстром нагреве пламенем поверхностного слоя изделия (детали) до закалочной температуры и интенсивном его охлаждении с целью получения закаленного слоя с плавным переходом от твердых мартенснтных структур к нормальной исходной структуре основного металла. Глубина закаленного слоя обычно составляет [c.147]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...