Скорость однородного течения

Она имеет ту же структуру, что и система (18.12.5), но в ней фигурируют только внешние силы и скорости точек их приложения. Осталось определить функционал Р первой степени относительно скоростей пластического течения pt. Применяя ту же идею, которая была использована при определении параметра qi формулой (18.12.2), заметим, что частные производные dQ/BQi представляют собою однородные функции нулевой степени относительно Qi, поэтому между ними существует тождественное соотношение [c.645]

Здесь Р, р2 — произвольные функции. Если вид функций р2 известен, то по формулам (1.15) можно найти распределение, давления, плотности или скорости газа в любой момент времени. Волны (1.15) — нелинейные, поскольку аргумент функций р1, р2 зависит от величины самого возмущения, и профиль, волн искажается в процессе их распространения. Их называют простыми волнами. Можно показать, что к области однородного потока могут примыкать только простые волны. Решения для двумерного и трехмерного случаев, примыкающие к области однородного течения, называются двойными и тройными волнами соответственно. [c.14]

Поэтому если при интегрировании уравнения (1.13) определяется поле скоростей однородного винтового потока, то такого поля скоростей в стационарном течении вязкой несжимаемой жидкости существовать не будет. [c.21]

Озеена, нужно принять, что жидкость имела первоначально однородную скорость и, направленную параллельно оси х, и что это состояние движения имеет место на достаточном расстоянии от точечной силы. Сила вызывает возмущение этого однородного течения, приводя к наложению на него поля течения с компонентами скорости и, V, W. Для силы достаточно малой интенсивности эти компоненты определятся следующими выражениями, получаемыми из (3.4.21) при пренебрежении членами, связанными с поверхностью S (обозначаем рХ через Fj) [c.102]

ЭТО есть функция тока однородного течения со скоростью U в направлении положительных значений оси Z. [c.126]

Из равенства (18.34) очевиден тот важный факт, что в случае идеального газа скорость звука зависит только от температуры. Для стационарного однородного течения жидкости со скоростью V удобно пользоваться безразмерным параметром [c.329]

Результат состоит в том, что условие (13.1) не выполняется для трехмерных течений (так что для них существуют нетривиальные решения), но должно иметь место для двумерных течений [68]. Это следует из того, что в трехмерном случае решение Стокса, как известно, хорошо ведет себя на бесконечности в том смысле, что профили скорости выходят на условия однородного течения (для достаточно малых Ма//, где а — характерный размер тела) прежде, чем линеаризация станет некорректной, в то время как для двумерных течений это невозможно [69]. [c.378]

Установлено, что при высоких скоростях наблюдается более однородное течение металла, отсутствуют трещины в углах, которые встречаются при обычных способах щтамповки (холодные зажимы и др.), также замечается уменьшение размеров зерен и немного увеличивается твердость. Окалина является пока основной проблемой, под- [c.236]

При наклоне слоя на угол а = 90° (горизонтальная ориентация) скорость основного течения обращается в нуль — мы приходим к задаче о равновесии горизонтального слоя с однородным тепловыделением и, соответственно, параболическим профилем температуры (25.5). [c.175]

Отражение возмущения от скачков уплотнения. Пусть теперь аЬ есть скачок уплотнения со сверхзвуковым течением (/) за ним с углом наклона а к вектору скорости однородного набегающего потока (область //), на отрезок 1—3 которого приходит возмущение (короткая волна). Тогда первые два соотношения (3.5.2) должны быть дополнены соотношениями на скачке уплотнения p = ps(a), 9 =9 s (а), которые запишем в виде (штрих означает дифференцирование по а) [c.97]

Выше рассматривалась лишь средняя скорость турбулентных течений вдоль шероховатой стенки. Легко понять, однако, что соображения, приведшие выше к выводу о том, что значение коэффициента А в формуле (6.22а) должно быть одним и тем же для развитых турбулентных течений как вдоль гладкой, так и вдоль шероховатой стенки, могут быть приложены и к очень многим безразмерным характеристикам турбулентных пульсаций скорости. Рассмотрим область турбулентного течения вдоль стенки, покрытой однородной шероховатостью (для определенности мы будем считать эту стенку динамически вполне шероховатой), расположенную выше примыкающего к стенке так называемого подслоя шероховатости, в пределах которого размеры, формы и распределение по плоскости отдельных элементов шероховатости (т. е. неровностей) еще непосредственно влияют на течение (толщина этого слоя обычно в 5—10 раз превосходит среднюю высоту Но выступов стенки, причем она зависит как от формы и распределения этих выступов, так и от того, какие характеристики течения исследуются и какая при этом требуется степень точности). Допустим, кроме того, что речь идет о группе точек Х1 = = (хи у и 2 1), Х2= ( 2, У2, гг),. .., Хп= (хп, Уп, гп), такой, что значение всех координат г,-, /=1,. .., /г, здесь намного меньше типичного вертикального масштаба L рассматриваемого течения (например, радиуса трубы, полуширины канала или толщины пограничного слоя) и что расстояния между любыми двумя из точек х,-, /=1,. .., /г, также намного меньше, чем Ь, но значительно превосходят масштаб (где г+ = ги 1у, г = у1и, а г = т п (ги. .. [c.258]

Для плоских волн (v = 1) за скачком реализуется однородное течение, и г7р = Vf, рр = pf. Для цилиндрических и сферических волн решение краевой задачи (6.9.9), (6.9.10) можно найти численно методом пристрелки, варьируя pf и решая задачу Коши в области Кр<К< Kf, причем величину pf нужно выбрать таким образом, чтобы удовлетворить известному граничному условию на поршне К = Кр, v—Kp), определяемому скоростью поршня Vp, чго одновременно позволит определить давление на поршне рр и реализуемые параметры скачка (6.9.11). [c.114]

Рассмотрим частный случай разобранной выше задачи, когда поршень выдвигается с постоянной скоростью —V (рис. 9.2). Тогда решение (9.10) описывает однородное течение [c.68]

Если подходящая к разрыву волна Римана переходит сзади в зону однородного течения, то характеристика второго семейства за точкой В будет прямолинейной и, следовательно, к ней будет примыкать волна Римана, бегущая по газу влево (отраженная волна). Контактный разрыв за точкой С будет в этом случае двигаться с постоянной скоростью, отделяя две области однородного состояния газа за проходящей и отраженной бегущими волнами. [c.203]

Если в течении, показанном на рис. 3.14.1, а, скорость газа за скачком сверхзвуковая, то полученное решение пригодно и тогда, когда стенка после излома не простирается в бесконечность, а ведет себя, например, так, как показано на рис. 3.14.2. Хотя в этом случае течение в целом не автомодельно, возмущение от второго излома стенки в точке В не нарушает течения перед этим изломом, так как область идущих от него возмущений ограничена спереди прямолинейной характеристикой первого семейства ВС, замыкающей однородное течение за скачком. Вдоль характеристики ВС к однородному [c.299]

После перехода через ф=л/2, согласно (16.1), изменится знак производной Уф, так что будет Уф < 0. Продлить течение до v = 0 при некотором ф>0 нельзя, так как при этом было бы N = 0 и, согласно формуле (16.7), Уф > О, что противоречит предыдущему. Таким образом, непрерывно соединить волну с однородным течением невозможно. Оказывается, однако, возможным, поместив на некотором конусе Ф = Ф5 скачок уплотнения (напомним, что в рассматриваемом течении < О, так что скорость по нормали к лучу — сверхзвуковая), перевести поток в однородное течение вдоль оси х (рис. 3.16.4). [c.322]

Решение (18.1) точно описывает обтекание любой поверхности, которую можно образовать из участков поверхностей тока соответствующего решению (18.1) однородного течения,— например, обте- кание расположенной вдоль потока плоской пластины нулевой толщины при произвольной ее форме в плане, или обтекание двух таких пластин, пересекающихся вдоль линии тока основного течения,, и т. п. Поэтому возмущением однородного потока (18.1) можно считать течение около тела, все точки поверхности которого находятся на малом расстоянии от такой исходной обтекаемой поверхности. В задаче об обтекании такого тела возмущение основного однородного потока вызвано отличием положения и формы обтекаемой поверхности от первоначальных, т. е. изменением граничных условий. Наряду с изменением тела можно считать, например, что в бесконечности перед телом значения скорости и плотности на разных линиях тока не равны заданным постоянным Vi и Pj, а известным образом мало отличаются от них. Такое изменение условий в бесконечности тоже служит причиной возмущения основного потока. [c.336]

V.I.8. Потенциал скорости однородного потенциального течения жидкости или [c.32]

По аналогии с однородным течением, сохраняющим постоянные значения скорости во всем пространстве, движение жидкости с винтовой симметрией при выполнении (2.5) можно условно назвать течением с однородным движением вдоль винтовых линий. Анализируя (2.2), можно заключить, что рассматриваемый класс течений только условно можно считать однородным. Действительно, компоненты скорости течения Ur,u ,Uz могут принимать произвольные значения в пространстве при выполнении соотношения (2.5), связывающего всего лишь значения осевой и окружной компонент скорости. И только в предельном случае, когда I оо, а винтовые линии становятся прямыми, течение действительно будет однородным в направлении оси г осевая компонента скорости совпадет с мо и будет постоянной во всей области течения вихревая нить станет прямой и будет индуцировать только круговое движение вокруг своей оси. Из (2.2) для ортогональной к Ur и к Ut компоненты скорости — = и — ruz/l получим [c.396]

Введение. В главе II было показано, что согласно закону Дарси скорость однородной жидкости в любой точке пористой среды при ламинарном течении пропорциональна градиенту давления в данной точке. Это положение было первоначально установлено для жидкостей, но остается справедливым также и для движения газов. Отсюда можно написать динамический закон движения таким образом [c.563]

V есть монотонно возрастающая функция ф, то при полном обходе вокруг начала координат (т. е. при изменении ф на 2л) мы получили бы для V значение, отличное от исходного, что нелепо. Ввиду этого истинная картина движения вокруг особой линии должна представлять собой совокупность секториальных областей, [разделённых плоскостями ф = onst, являющимися поверхностями разрывов. В каждой из таких областей происходит либо движение, описываемое волной разрежения, либо движение с постоянной скоростью. Число и характер этих областей для различных конкретных случаев будут установлены в следующих па-рагря(1)ах. Сейчас укажем лишь, что граница между волной разрежения и областью однородного течения должна быть непременно слабым разрывом. Действительно, эта граница не может быть тангенциальным разрывом (разрывом скорости Vr), так как на ней не обращается в нуль нормальная к ней компонента скорости = с. Она не может также быть ударной волной, так как нормальная компонента скорости (о,,,) по одну сторону от такого разрыва должна была бы быть больше, а по другую — меньше скорости звука, между тем как в данном случае с одной из сторон границы мы во всяком случае имеем Уф == с. [c.575]

На рис. 7.4.3 приведена схема поля течения, индуцированного пограничным слоем на плоской пластинке. Здесь Уа (х) — волна, а б (х) — граница пограничного слоя, ( корпеть внешнего течения не совпадает со скоростью однородного поступательного потока и и определяется формой эквивалентного тела, которое представляет собой первоначальное тело, поперечный размер ,которого увеличен на толщину вытеснения. В связи с этим взаимодействие ч< .рез давление называют также взаимодействием, индуцирозан-ным пограничным слоем. [c.382]

При фиксированном неренаде давлений в канале скорость движения однородной капельной жидкости меньше скорости изоэнтропийного течения двухфазной среды в то же время плотность конденсированного вещества по всей области состояний (за исключением участка, близкого к критической точке) во много раз превышает плотность равновесной газообразной фазы. В адиабатной системе снижение плотности среды, вызываемое испарением жидкости, происходит более интенсивно, нежели нарастание скорости потока. Таким образом, нарушение фазового равновесия в потоке испаряющейся жидкости и связанные с этим снижения степени сухости и перегрев конденсированной составляющей влекут за собой увеличение плотности потока (wy), а следовательно, и расхода. [c.180]

Для аппроксимации анизотропного слагаемого Bij в (2.1), не содержащего градиента средней скорости, рассматривается течение в бессдвиговом пограничном слое Sij = Wij = 0). Вне очень тонкого пристеночного слоя, где турбулентная вязкость мала, продольную и поперечную пульсационные компоненты скорости можно аппроксимировать зависимостям и onst и V d (см. [2, 3]). Кроме того, в случае бессдвигового пограничного слоя турбулентность является однородной вдоль направлений, параллельных стенке. Следовательно, в системе координат, связанной со стенкой, слагаемое Bij имеет только нормальные компоненты. Используя приведенные выше рассуждения, можно записать [c.581]

При небольших скоростях смеси влияние гравитационных iui довольно сильно сказьгеается на форме течения, значении относительной скорости, сопротивлении и пульсациях давления. Поэтому, например, течение смеси в каналах, различно расположенных в пространстве, в отличие от однородного течения не имеет одних и тех же закономерностей. [c.6]

При установившемся движении линии тока остаются неподвижными по отношению к системе отсчета. К тому же для установившегося движения линии тока представляют собой траектории движущихся частиц При неустановившемся двил<ении жидкие частицы не будут оставаться на одних и тех же линиях тока, и, следовательно,траектории и линии тока в этом случае не совпадают. Неустановившееся однородное течение является исключением з этого правила. На рис. 2-3,а показаны для неустановившегося неоднородного течения как линия тока, так и траектория. На схеме показаны векторы скорости для частиц а, Ь и с, лелощих на линии тока в момент времени /ь показаны также последовательные положения частицы а на ее траектории в моменты времени ti и г з. [c.60]

Для неподвижного тела, обтекаемого стационарным потоком, Vo представляет собой скорость набегающего потока на достаточном удалении вверх по течению, где присутствие тела не сказывается. Для тела, движущегося равномерно со скоростью Vo относительно неподвижной на некотором удалении от тела жидкости, картина течения будет выглядеть иначе. Однако перейти от поля течения, < оответствующего данному случаю, к полю, эквивалентному предыдущему, можно, наложив на поле течения в случае движущегося тела поле однородного течения со скоростью Vo, равной, но направленной противоположно скорости движущегося тела [Следует заметить, что принцип эквивалентных полей течения (или принцип обращения движения. Прим. ред.) в практике нужно применять с осторожностью. При определенных обстоятельствах различия в интенсивностях турбулентности набегающего потока могут значительно изменить сопротивление тела.] [c.392]

Из анализа компонент вектора скорости следует, что общее направление потока однородного течения до и после возмущения ето источниками не меняется. Значит величина потока Q -1vqH при Хг = - должна быть равна потоку Q2 = Ivfh, где 2h - ширина потока при Хг =+оо. Учитывая соотношение между vo и v/из равенства потоков Q и Q2 находим [c.229]

Для дальнейшего исследования поставленных для системы (1.4) задач с началь ными данными (1.5) на линии г = О будем предполагать, что функции Ф и Г имеют непрерывные четвертые производные, содержащие дифференцирование дважды по г и (f (независимо от порядка дифференцирования). Это предположение естественно. Такое свойство функции Ф и Г осуществляется в ряде конкретных течений, например (см. также [1]), в автомодельном течении, возникающем за конической нормальной детонационной волной, вызванной движением с постоянной скоростью точечного пни ципрующего источника. В этом течении, исследованном впервые в [5], автомодельная двойная волна через слабый разрыв примыкает к области движущегося с постоянной скоростью однородного газа. [c.115]

Следовательно, в рассматриваемом случае имеем на замкнутой границе области расчета ш=0 и фиксированные значения функции тока (29) — (33), т. е. задачу Дирихле для дифференциальных уравнений (12), (15). При решении задачи методом конечных разностей область интегрирования (см. рис. 2) покрывается прямоугольной сеткой с конечными размерами по оси х. Поэтому граничные условия в жестких областях прих->—ооих- 4"°° выполняются приближенно. В результате этого численные расчеты показывают, что во всех узлах сетки имеется неоднородная пластическая деформация. Но малые значения скоростей деформаций, соизмеримые с погрешностями вычислений, приводят к неустойчивости итерационного процесса, так как коэффициенты и источниковый член в уравнении для вихря (12) вычисляются с большой погрешностью. Такие малые значения скоростей деформаций возникают вблизи левой и правой границ сетки, где неоднородное поле скоростей пластического течения не-црерывно переходит в однородные распределения скоростей жестких зон. Пусть функция гр вычислена с некоторой ошибкой е. Тогда, обозначая через к среднее значение шага сетки вблизи ее левой или правой границы, определим возможную среднюю ошибку б эффективной скорости деформации Ве по формулам (7), (16), (23) При введении условия [c.64]

Приближенный расчет скорости стационарного течения можно легко произвести для несколько идеализированного случая четко коллимироваи Юго однородного по сечению ультразвукового пучка, на границах которого скорость потока обращается в нуль. Такие утловпя в известной мере реализуются, например, если пучок ограничен стенками жесткой трубки, которая, однако, должна иметь отверстия для гидродинамического контакта жидкости, находящейся в ультразвуковом поле, т. е. внутри трубки, с невозмущенной наружной жидкостью. Без такого контакта радиационное давление в пучке будет вызывать лишь некоторое разрежение среды, — никакого течения в ней, естественно, не возникнет (если пучок, конечно, однороден по площади сечения). Скорость стационарного акустического потока на оси пучка в этом случае можно найти на основании известной формулы Пуазейля [c.119]

Эта модель весьма проста к правым частям уравнений Эйлера добавляются фильтрационные члены, линейные но скорости жидкости. В отличие от классической модели фильтрации здесь учтены инерционные члены, и это оказывается иринциниально важным, однако не столько для движения внутри зернистой среды, сколько для условий перехода через ее границу. Если инерцию не учитывать, и сопрягать поток только по нормальной скорости, считая течение потенциальным, как впе, так и внутри зернистой среды, то возникают парадоксы тина неединственности решения даже нри условии однородности набегающего потока [101]. [c.62]

Сопоставляя данные выполненных Никурадзе (а также и некоторыми другими исследователями — см. Кадер и Яглом (1984)) измерений профилей скорости в течениях вдоль стенок, покрытых однородной песочной шероховатостью, с данными аналогичных измерений в течениях вдоль других типов шероховатых поверхностей можно каждой такой поверхности сопоставить отвечающую ей высоту кз эквивалентной песочной шероховатости (которой при одинаковых значениях отвечает тот же логарифмический профиль средней скорости). Некоторые данные о значениях кз для ряда как искусственно созданных, так и реально встречающихся в технических устройствах шероховатых поверхностей, а также ссылки на дальнейшую литературу на эту тему можно найти в книгах Шлихтинга (1969) и А. Рейнольдса (1979), обзорной статье Кадера и Яглома (1984) и работе Колемана, Ходжа и Тэйлора (1984). Легко понять, что для любой динамически вполне шероховатой стенки по значению кз и указанным выше данным о значениях В, В, и го в течениях над песочной шероховатостью можно определить и значения всех этих параметров в течении над рассматриваемой стенкой (в частности, здесь В = 8,5 + 2,5 п ко/кз), а го = кз/ЗО). Сложнее обстоит дело с определением интервала значе- [c.250]

При выводе уравнений теории малых возмущений предполагалось,, что при малых значениях е величина возмущений скорости тоже мала сравнительно со скоростью невозмущенного потока. Однако,, если профиль с любым сколь угодно малым значением е обтекается дозвуковым потоком, то на профиле в общем случае имеются две критические точки, в которых скорость обращается в нуль. Возмущение скорости вблизи этих точек сохраняется конечным при е —> 0 так что дозвуковое течение около профиля стремится при е— 6 к однородному потоку неравномерно в окрестности передней и задней критических точек профиля возмущения скорости не малы. То же справедливо и при сверхзвуковом обтекании затупленного впереди профиля, когда в дозвуковом потоке за отсоединенным скачкохм уплотнения имеется критическая точка на поверхности профиля. Поэтому в таких случаях при использовании метода малых возмущений следует ожидать появления в некоторых точках особенностей распределения параметров течения. При сверхзвуковом обтекании заостренных впереди профилей критической точки на профиле нет и стремление к предельному однородному течению при е—-О будет равномерным. [c.353]

В этих случаях намного лучше определять количество прокорродировавшего металла путем взвешивания металла после удаления продуктов коррозии, т. е. с помощью таких методов, которые или не затрагивают основной металл или полностью учитывают потери металла при удалении продуктов коррозии (детальные методы удаления продуктов коррозии приведены в разделе 10.1А). Таким образом разность, определенная после вычитания массы образца, полученной после удаления продуктов коррозии, из первоначальной массы, характеризует потери металла за период испытаний. Поскольку величина этих потерь будет зависеть от площади поверхности, подверженной коррозии, а также от продолжительности испытаний, Желательно, чтобы сопоставление различных испытаний и различных образцов проводилось в одних единицах, которые выражают потери массы, приведенные к единице поверхности и времени. Наиболее употребимой является единица, которая выражает потери массы в миллиграммах на квадратный децгг-метр испытываемой поверхности за сутки испытаний (24 ч) (тс1с1), хотя единица г/(м -сут) иногда приводится в настоящей работе, единица мг/(дм -сут) применяется чаще. Однако, используя эти единицы, следует помнить о двух допущениях. Во-первых, принято считать, что коррозия имеет постоянную скорость в течение всего периода испытаний. Это редкий случай, так как обычно скорость коррозии уменьшается во времени. Однако если продолжительность испытаний и реальные потерн массы известны, то эти данные могут быть использованы для расчета. Во вторых, предполагается, что коррозия распространяется однородно по всей поверхности образца. Поэтому единица измерения будет давать правильное представление [c.542]

Оценим изменение удельного импульса, связанное с такого рода неравномерностью, для некоторых предельных случаев. Пусть в однородном течении массовая доля частиц равна ао- Примем, что па входе в сопло произошло такое перераспределение частиц, когда все частицы собираются в одном слое, в котором, естественно, присутствует и газовая фаза, а в другом слое содержится лин1ь газовая фаза. Будем считать, что полная температура и давление в обоих случаях не отличаются от исходных, поскольку перераспределение частиц произошло в результате механического смешения. Примем еще, что газ является совершенным, а движение смеси частрщ и газа происходит равновесно без запаздывания частиц по скорости и температуре. Степень неравномерности будет характеризоваться величиной т] = Qg/Q, где Q — суммарный расход газовой фазы, а Qg — расход газа в газовом слое. Очевидно, что О < ii < 1 при т) = О конденсат распределен равномерно, а нри ц=(1 весь газ содержится в газовом слое. Будем приписывать параметрам течения в слое с частицами ннжний индекс 2 , а параметрам течения в слое газа— 1 . При известных Ср, с,, учитывая, что течение смеси происходит равновесно, можно, задавая т), определить по (7.16) величины "(2, и аг в слое частиц. Имеем [c.311]

Установившееся движение сферических частиц, капель и пузырей в жидкости. В химической технологии часто встречается задача об установившемся движении сферической частицы, капли и пузыря со скоростью / в неподвижной жидкости. Вследствие линейности уравнений Стокса решение этой задачи можно получить из формул (2.2.12), (2.2.13), прибавляя к ним члены Уд = — / os0, Vg = / sin 9, описывающие однородное течение со скоростью / в направлении, обратном обтекающему потоку. Хотя динамические характеристики обтекания не изменяются, картина линий тока в системе отсчета, связанной с неподвижной жидкостью, будет выглядеть иначе. В частности, линии тока внутри сферы не будут замкнутыми. [c.48]

Когда скважины полностью вскрывают песчаный пласт, течение двухмерное и его основные свойства, включая сюда распределение давления и линий тока, не зависят от численного значения проницаемости. Действительно, одно и то же явление будет иметь место в двух параллельных или примыкающих слоях различной проницаемости при условии, что граничные условия остаются теми же. Единственная физическая разница между ними будет заключаться в том, что численные величины скоростей жидкости для соответственных точек этих двух слоев будет всегда находиться в зависимости от их проницаемости. Все эти теоретические выводы, основанные на допущении, что слоистый песчаник эквивалентен единичной однородной пористой среде, будут совершенно справедливы, при одном лишь условии, что проницаемость, входящая в выражения для скоростей суммарного течения, берется как средневзвешенная величина из всех определенных значений для различных слоев согласно их мощностей. Суммарное течение будет иметь правильную величину с этой поправкой, а скорость в любой точке будет средневзвешенной из скоростей в различных слоях. Отсюда, поскольку изменчивость проницаемости в горизонтальном направлении не имеет значительной величины, можно при теоретическом исследовании таких проблем, которые в основном двухмерны и где проекция течения представлена горизонтальной плоскостью, совершенно не при нимать во внимание изменчивости ее в вертикальном направлении. По отношению к изменчивости проницаемости в горизонтальном направлении следует заметить, что за исключением того случая, когда эти изменения имеют место в непосредственной близости к забою скважины или сходящейся поверхности стока, только такие изменчивости представляют собой практическую значимость, которые имеют значительное распространение по площади. Влияние рассеянных локализированных пятен высокой или низкой проницаемости будет усереднено в течении, имеющем большие размеры, и его совершенно не следует принимать в расчет при аналитических выкладках. [c.98]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...