Форма обтекаемая

Коэффициент восстановления зависит от физических свойств потока, характера течения, геометрических форм обтекаемого тела и др. [c.439]

Выясним влияние формы обтекаемой жесткой границы на течение газа. Для этого возьмем (рис. 3.5) контур тела аЬ и характеристику первого семейства ас. Предположим, что характеристика ас полностью определена вместе с величинами x ip), (V"), [c.57]

Как сопротивление давления, так и сопротивление трения зависят от характера обтекания, т. е. в конечном счете от формы тел. Однако форма тел гораздо сильнее влияет на сопротивление давления, чем на сопротивление трения i). Соответствующим выбором формы обтекаемых тел можно значительно уменьшить сопротивление давления и снизить его до величины сопротивления трения и даже ниже. Как этого достичь, ясно из рассмотренной в предыдущем параграфе картины возникновения сопротивления давления. Вследствие отрыва потока от поверхности тела позади тела образуется область пониженного давления. Чем больше эта область, тем больше сопротивление давления. [c.549]

Описанные результаты относятся к наиболее простым случаям течения в ламинарном пограничном слое. При более сложной форме обтекаемой поверхности и произвольном распределении параметров внешнего потока необходимо решать систему уравнений в частных производных (31), (32) численными методами. Наряду с разработкой численных методов были сделаны попытки создать приближенные методы расчета, основанные на решении интегральных соотношений, составленных для всего пограничного слоя. Составим интегральное соотношение импульсов при установившемся течении в пограничном слое сжимаемой жидкости. Применяя уравнение количества движения к элементу пограничного слоя длины dx и единичной ширины, получим ( 5 гл. I) [c.299]

Важную роль в процессе теплоотдачи играет форма обтекаемой поверхности. Так, при внешнем обтекании форма продольного сечения тела в значительной мере определяет условия формирования пограничного слоя. Удобообтекаемые тела имеют значительную поверхность, покрытую ламинарным пограничным слоем, и, следовательно, неблагоприятные условия для теплообмена. Плавный вход в канал способствует увеличению длины участка с ламинарным пограничным слоем и уменьшению интенсивности теплоотдачи на начальном участке. [c.308]

Безразмерный коэффициент С, характеризует суммарное сопротивление и зависит от формы обтекаемого тела и числа Рейнольдса, причем в результате экспериментальных исследований получено, что эта зависимость имеет весьма сложный характер. [c.395]

Поэтому часть вопросов и задач посвящена определению комплексных потенциалов различных относительно простых или достаточно сложных течений, определению формы обтекаемых контуров по заданным комплексным потенциалам, нахождению кинематической схемы течений и полей скоростей. [c.40]

Изменяя характер отрывных течений и осуществляя тем самым регулирование размеров застойных зон на обтекаемой поверхности, можно обеспечить соответствующие управляющие усилия. Очевидно, такие управляющие усилия отсутствуют, если в результате воздействия на поток отрыв ликвидируется и восстанавливается исходное безотрывное обтекание, при котором застойные зоны исчезают. Протяженность этих зон зависит от геометрических размеров и формы обтекаемой поверхности, а также от пара- [c.407]

В качестве примера такой реакции можно привести реакции рекомбинации атомов на холодной поверхности обтекаемого твердого тела. В ходе такой реакции ни форма обтекаемого типа, ни его каталитические свойства не изменяются. [c.80]

Коэффициент Сд зависит от числа Рейнольдса и от формы обтекаемого тела. При больших числах Рейнольдса, т. е. в случае отсутствия влияния вязкости, коэффициент сопротивления давления зависит только от формы тела (табл. 5.1) [,3]. [c.256]

Коэффициент лобового сопротивления зависит от формы обтекаемого тела, числа Рейнольдса и в несколь- [c.257]

Коэффициент С (. безразмерный и зависит от формы обтекаемого тела, от шероховатости его поверхности, от числа Фруда (Ег) и числа Рейнольдса (Ре). [c.156]

Заслуживают внимания и небесные ветроэлектрические станции. В одном из советских проектов так называемой эоловой электростанции (т. е. приводимой в действие атмосферными течениями), которую предлагается построить на высоте 8—10 км (как установлено, здесь существуют непрерывные воздушные потоки со скоростью 20—30 м/с), расчетная мощность составляет 1,5—2 МВт. Согласно проекту, ветродвигатели и генераторы закрепляются на привязном аэростате, имеющем форму обтекаемого цилиндра длиной 225 м, диаметром 50 м и грузоподъемностью 30 т. Оболочка аэростата состоит из трех слоев стеклопластика, а пространство между ними заполнено пенопластом. Такая конструкция достаточно прочна и способна противостоять солнечному излучению и атмосферным воздействиям. Аэростат связан с поверхностью Земли несколькими прочными кабелями, которые одновременно служат для отбора тока высокого напряжения. На наземной станции находятся трансформатор, распределительная и прочая аппаратура, в том числе для управления аэростатом. Одновременно аэростат можно использовать как метеостанцию, а также ра-дио- и телевизионный ретранслятор. Стоимость такой станции, согласно оценкам, составит лишь пятую часть тех затрат, которые требуются для электроснабжения районов с малой плотностью населения от обычных электростанций. [c.21]

Величина коэфициента С и наиболее рациональные формы обтекаемости деталей подвижного состава определятся путём опыт- [c.229]

Значения ул и диапазон изменения Gg, в пределах которого зависимость qw/qo на рис. 4-14 остается линейной при вдуве различных газов, приводятся в табл. 4-1 [Л. 4-11]. Влияние формы обтекаемого тела на параметр вдува приведено в табл. 4-2. [c.106]

Этот результат при а = 1 справедлив и для тела любой формы, обтекаемого газом. [c.687]

Точно рассчитать значение г . для других форм обтекаемого тела рассматриваемым методом пока нельзя из-за отсутствия соответствующих критериальных уравнений для континуума [Л. 71, 132]. Однако следует предположить, что влияние формы на в сильно разреженном 212 [c.212]

Ламинарный П. с. В нач. части П. с. течение является ламинарным, упорядоченным. Отд. частицы жидкости движутся по плавным траекториям, не пересекаясь и не перемешиваясь друг с другом. Форма этих траекторий близка к форме обтекаемого тела. [c.662]

В качестве первого приближения была высказана гипотеза о возможности интерпретации двухфазного пристенного слоя в виде системы струек жидкости неправильной формы, обтекаемых паром. При такой схеме кризис кипения рассматривается как чисто гидродинамический эффект, являющийся следствием нарушения устойчивого существования жидких образований в потоке пара, образующемся в пристенном слое. В аналитическом плане задача об устойчивости поверхности раздела жидкость — газ рассматривалась в ряде работ [8—11]. Приложение и развитие этого анализа применительно к кризису кипения, сделанное в [5], привело к функциональной связи, дающей возможность учесть влияние вязкости жидкости на критические нагрузки, В результате сопоставления с опытом были получены следующие критериальные формулы [c.80]

Сразу следует отметить, что, как видно из уравнения (38), температуры воспламенения и потухания зависят не только от химических характеристик реагирующих веществ существенную роль играют и такие гидродинамические параметры, как скорость и плотность набегающего потока, а также размеры и форма обтекаемого тела. [c.319]

Необходимо отметить, что данные различных исследователей по определению частоты срыва вихрей при обтекании пластин существенно различаются. Это объясняется влиянием формы обтекаемых тел, режимных параметров и различной точностью методов измерения. Тем не менее для многих практических расчетов необходимые параметры могут быть приняты следующими число Струхаля Sh 0,20-b<3,25 скорость вихрей w 0,85m)oo ширина вихревой дорожки Ь 0,31 (в начальный момент скорость вихрей v будет существенно меньше, может быть принята равной 0,3i oo). [c.40]

Следует особо подчеркнуть тот факт, что уравнение Эйлера позволяет определять газодинамические силы, действующие на расположенные в газовом потоке тела, только по известным параметрам газа на контрольной поверхности, т. е. без проникновения в сущность процессов, происходящих внутри объема газа, выделенного контрольной поверхностью. Форму обтекаемых тел, наличие подвода (отвода) тепла или механической энергии и другие особенности процесса внутри выделенного объема газа, ограниченного контрольной поверхностью, в этом случае знать не требуется. Но нужно иметь в виду, что в вычисленной по уравнению Эйлера суммарной аэродинамической силе действие всех этих факторов автоматически учитывается через их влияние на распределение параметров газового потока по контрольной поверхности. [c.31]

Форма обтекаемого тела может быть такова, что в потоке образуются ударные волны. Если контур обтекаемого тела имеет такой излом, что при движении по жесткой границе в направлении течения величина д скачком увеличивается, то ударная волна начинается в точке излома контура. Гладкие контуры тел могут приводить к возникновению ударных волн начинаюшихся внутри поля течения. [c.52]

М Это может, одиако, быть не так прн некоторых экзотических формах обтекаемого тела. Так, существуют указания на отбор волны сильного се-мо/ктва при обтеканнн конуса на переднем крае широкого тупого тела. [c.594]

В перпендикулярной к оси х плоскости, проходящей в районе обтекаемого тела. Значение s = 1 соответствует звуковой линии (г] = 0), а з = /з, как легко убедиться, — предельной характеристике. Значение же постоянной а зависит от конкретной формы обтекаемого тела и могло бы быть определено лишь путем точного решения задачи во всем пространстБс. [c.629]

Т. е. переходит в уравненне Лапласа. Что касается формы обтекаемой поверхности, то введем вместо нее другую, С, оставив неизменным профиль сечений крыла поверхностями, параллельными плоскости X, у, уменьпшв только в отношении (l — все размеры вдоль размаха крыла (оси г). [c.649]

Во избежание недоразумений отметим, что конденсационный скачок с Vi > ti, vг < с-i может на практике (в определенных условиях влажности и формы обтекаемой поверхности) имитироваться истинным конденсацпонным скачком с ui > l, ua > Сг и следующей близко за ним ударной волной, переводящей течение в дозвуковое. [c.690]

Наличие даже слабого скачка уплотнения приводит к резкому увеличению давления во внешнем потоке. Рост давления передается навстречу потоку по дозвуковой части пограничного слоя. Линии тока отклоняются от стенки, порождая в сверхзвуковой частя пограничного слоя семейство волн сжатия, которые распространяются во внешний поток и оказывают влияние на форму и интенсишность скачка уплотнения вблизи области взаимодействия. Продольный градиент давления в пограничном слое оказывается значительно меньше, чем во внешнем потоке. Если скачок слабый, то движение в пограничном слое происходит под воздействием небольшого положительного градиента давления и отрыв потока не происходит. С увеличением интенсивности скачка уплотнения во внешнем потоке возрастает градиент давления вблизи стенки и возникает отрыв пограничного слоя. При этом увеличивается отклонение линий тока в сверхзвуковой части течения, благодаря чему поддерживается необходимое распределение давления, соответствующее данной интенсивности скачка уплотнения. В зависимости от условий во внешнем потоке (интенсивности скачка уплотнения, местного числа М, ускоренного или замедленного характера течения) и формы обтекаемого тела возможны два случая. В первом случае поток после отрыва присоединяется снова к стенке. Сразу за скачком уплотнения возникают волны разрежения, как при обтекании внешнего тупого угла. В месте присоединения поток направлен под некоторым углом к стенке, поэтому здесь возникает новый скачок уплотнения, который может вызвать иногда новый отрыв пограничного слоя. Таким образом, могут появиться несколько 22 [c.339]

Аналогичная картина наблюдается и при обтекании жидкостью тел другой формы.. При ston форма обтекаемого тела в значительной степени определяет арактер распределения давлений, а. следовательно, и величину сопротивления давления. [c.231]

Отсос через щель. Как показывают исследования, влияние формы обтекаемого тела на расход отсасываемой жидкости и расположение щелей, обеспечивающих ламинаризацию, невелико. Полученные при этом количество щелей и расходы отсасываемой жидкости мало отличаются от соответствующих величин для продольно обтекаемой пластины. Поэтому при приближенной оценке параметров, характеризующих отсос пограничного слоя с крыльев или тел вращения, можно использовать зависимости, полученные для пластины, если число Яе = Уоо6% > 4-10 [c.440]

В качестве примера можно указать на горение углеродистой поверхности, обтекае лой высокотемпературным многокомпонентным потоком, некоторые из компонентов которого, например Оз, реагируют с материалом поверхности. В процессе такой реакции форма обтекаемой поверхности может изменяться. [c.80]

Распределение скорости и давления в поле эечения вне пограничного слоя зависит от формы обтекаемого тела. В отличие от рассмотренной пластины на телах с криволинейным контуром продольный градиент давления <7р/с/х ф О, При этих условиях среди определяющих безразмерных комплексов появляются число Маха, температурный фактор- безразмерный продольный градиент давления (или скорости) показатель адиабаты к — Ср/с и отношения типа (2 74). [c.114]

Затягивание существования ламинарного слоя ( ламинари-зация ) пограничного слоя достигается различными способами. Вот примеры некоторых из них. Во-первых, применение специальных безотрывных форм обтекаемых поверхностей, обеспечивающих плавное распределение давлений. Заметим, что появление отрыва течения связано, вообще говоря, с немедленной турбулизацией пограничного слоя. Во-вторых, применение зеркально гладких обтекаемых поверхностей наличие заметной шероховатости или различных выступов на обтекаемой поверхности вызывает преждевременную турбулизацию пограничного слоя. В-третьих, неравномерности и различные возмущения и, в частности, возмущения, вызванные различными вибрациями в набегающем потоке, сильно способствуют преждевременной потере устойчивости в ламинарном слое и его переходу в турбулентный пограничный слой затягивания ламинарного слоя в некоторых случаях можно достигнуть с помощью отсоса заторможенных масс жидкости из пограничного слоя. [c.266]

Это число меньше других значений а, , получаемых нами для тел иной формы и в камерах других размеров (и другой формы) следовательно, нагна цель, поставленная нами в начале (см. конец 1), а именно, добиться всемерного уменьшения к, достигнута выбор камеры и выбор формы (обтекаемой) и размеров калориметров сделан удачно. [c.209]

Значения С и т зависят от формы обтекаемого стеригня и от диапазона чисел Re (см. табл. 8-3). Коэффициент С зависит также от температурного фактора и, в изаастной мере, от степени турбулентности набегающего потока. В табл. 8-3 приводятся значения коэффициента С для обычных" условий. [c.127]

Для приближенного расчета теплообмена при продольном обтекании (и , = onst) плоской пластины с не-обогреваемым начальным участком мы воспользуемся интегральным уравнением энергии (5-20). С помощью метода суперпозиции распространим это решение на случаи произвольного распределения температуры или плотности теплового потока вдоль пластины. И, наконец, получим приближенное решение уравнения энергии ламинарного пограничного слоя на теле произвольной формы, обтекаемом потоком с переменной скоростью вне пограничного слоя. [c.246]

Основы теоретического подхода к обобщению опытных данных по критическим нагрузкам были даны в работах Кружилина и Кутателадзе. В работах последнего было показано, что для обобщения можно ограничиться уравнениями гидродинамики, опуская в первом приближении из рассмотрения уравнения распространения тепла. Это привело к возможности суждения о кризисе в основном как о явлении гидродинамического характера и позволило нам в 1950—1955 гг. сформулировать возможную модель явления для предкритической области тепловых нагрузок при пузырьковом кипении. В качестве первого приближения было высказано предположение, интерпретирующее двухфазный кипящий пристенный СЛОЙ в виде системы образований жидкости (струек) неправильной формы, обтекаемых паром. [c.237]

Правильный подход к определению формы обтекаемых тел вообще и решетки в частности заключается в обеспечении такого распределения скорости на их поверхности, при котором обтекание построенного тела действительной (вязкой) жидкостью в наибольшей мере приближалось бы к его теоретическому обтеканию идеальной (невязкой) жидкостью. Соответствующее теоретическое распределение скорости (которое мы и называе.м гидродинамически целесообразным) характеризуется отсутствием на профиле местных сверхзвуковых зон с последующим торможением потока и отсутствием на большей части профиля участков с повышением давления (диффу-зорных участков). Если такие участки неизбежнь (например, в компрессорных решетках), то на них должно удовлетворяться условие безотрывного обтекания вязкой жидкостью с образованием пограничного слоя. [c.418]

Очевидно, указанные выше условия не определяют однозначно распределения скорости и, соответственно, формы обтекаемого тела. Принципиально возможна постановка вариационной задачи нахождения формы обтекаемого тела с наименьшими потерями кинетической энергии потока, вызванными трением , которые определяются путем расчета пограничного слоя, однако строгое исследование этой задачи в общей постановке затруднительно ввиду сложности связи между формой тела и потерями трекия. [c.418]

При решении граничных задач веегда желательно выбрать, систему координат, согласуясь с формой обтекаемой поверхности, так как в этом случае легче удовлетворять граничным условиям. В этом смысле представляет интерес запись основных уравнений в так называемой естественной системе координат. Такие уравнения позволяют просто и наглядно проводить некоторые доказательства, а также дают возможность построить простые приближенные методы расчета. [c.91]

Поскольку постоянная р универсальна и не зависит от формы обтекаемого тела, ее можно найти, измерив, например, ширину следа на разных расстояних за цилиндром. Такие измерения были проведены Г. Рейхардтом и Г. Шлихтннгом и в результате была получена следующая зависимость [c.194]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...