Однородное течение

Кот = Кп/Кп.о (по соотношению к эквивалентному по Re однородному течению). Согласно табл. 1-1 1) при переходе от группы к группе проточных газодисперсных систем критерий проточности не изменяется монотонно по мере возрастания концентрации р Кп вначале [c.21]

Разработана методика проектирования входных устройств, обеспечивающих заданную однородность течения в рабочей части аппаратов. При проектировании аппаратов в зависимости от величины сл возможны три случая. [c.291]

Здесь Р, р2 — произвольные функции. Если вид функций р2 известен, то по формулам (1.15) можно найти распределение, давления, плотности или скорости газа в любой момент времени. Волны (1.15) — нелинейные, поскольку аргумент функций р1, р2 зависит от величины самого возмущения, и профиль, волн искажается в процессе их распространения. Их называют простыми волнами. Можно показать, что к области однородного потока могут примыкать только простые волны. Решения для двумерного и трехмерного случаев, примыкающие к области однородного течения, называются двойными и тройными волнами соответственно. [c.14]

Методы проектирования таких входных устройств, обеспечивающих заданную однородность течения в рабочей части технологических аппаратов, изложены в [83—86]. [c.223]

С другой стороны, постоянная времени может быть вычислена следующим образом. Сато [8] высказывал мысль о том, что если осуществить внезапное тепловыделение с постоянным удельным тепловым потоком, превышающим по величине критический тепловой поток в определенных условиях течения, то кризис теплоотдачи не возникнет до тех пор, пока вода, которая находилась у входа в рабочий участок в момент начала тепловыделения, не достигнет точки, расположенной вблизи выхода из обогреваемого участка. Поэтому для аналитического определения постоянной времени в качестве этой величины принимается промежуток времени, необходимый для прохождения воды через весь обогреваемый участок. Из этих соображений постоянные времени вычислялись на основании модели однородного течения без проскальзывания фаз. Измеренные и вычисленные значения согласуются с точностью 5%. Применяя описанную выше оценку, уменьшение критического теплового потока А с можно вычислить с учетом частотной характеристики, зависящей от линейного процесса запаздывания. [c.247]

Мы, однако, ограничимся приближенным описанием течения, интересуясь лишь физической стороной вопроса и существенно используя три малых параметра, присущих задаче - это отнощение характерной толщины равновесной смачивающей пленки к высоте равновесного треугольника Плато, капиллярное число и число Рейнольдса. Первый параметр позволяет нам использовать приближение смазочного слоя, а два вторых выступают в некотором смысле гарантами однородности течения. Мы можем, тем самым, распространить приближение смазки и на область треугольника Плато. [c.116]

Торможение газа в круглой трубе осесимметричным магнитным полем сопровождается значительными необратимыми потерями (джоулева диссипация, пограничные слои, системы газодинамических скачков). Для оценки потерь во многих случаях сопоставляются параметры во входном и в выходном сечениях канала. В данной работе найденному в расчетах неоднородному потоку в выходном сечении канала ставится в соответствие однородный поток с такими же, как у неоднородного течения, значениями расхода, потоков полного теплосодержания и продольного импульса, и параметры такого однородного потока сопоставляются со входными параметрами. Поэтому величину потерь полного давления будем характеризовать отношением а1 = р /р , где р — давление торможения в выходном сечении указанного эквивалентного однородного течения. [c.390]

Озеена, нужно принять, что жидкость имела первоначально однородную скорость и, направленную параллельно оси х, и что это состояние движения имеет место на достаточном расстоянии от точечной силы. Сила вызывает возмущение этого однородного течения, приводя к наложению на него поля течения с компонентами скорости и, V, W. Для силы достаточно малой интенсивности эти компоненты определятся следующими выражениями, получаемыми из (3.4.21) при пренебрежении членами, связанными с поверхностью S (обозначаем рХ через Fj) [c.102]

ЭТО есть функция тока однородного течения со скоростью U в направлении положительных значений оси Z. [c.126]

Если жидкость занимает все пространство, то условием, которому должно удовлетворять поле течений вдали от тела, является условие однородности течения, направленного в сторону отрицательных значений оси z. Поэтому из (4.8.1) с учетом противоположного направления течения имеем [c.133]

Однородное течение 126—127 Однородные уравнения 94—96 Озеена уравнения 62—64, 67, 100, [c.616]

В любом однородном течении главные величины временных производных п-то порядка от величин Vii могут быть определены как корни соп кубического уравнения [c.71]

Из равенства (18.34) очевиден тот важный факт, что в случае идеального газа скорость звука зависит только от температуры. Для стационарного однородного течения жидкости со скоростью V удобно пользоваться безразмерным параметром [c.329]

На рис. 1 приведены графики Ф(г) и 4(г) для а = 50, 60, 70, 80°. Параметры однородного течения на выходе сопла для газа с уравнением состояния р — 3.98р - [c.137]

Результат состоит в том, что условие (13.1) не выполняется для трехмерных течений (так что для них существуют нетривиальные решения), но должно иметь место для двумерных течений [68]. Это следует из того, что в трехмерном случае решение Стокса, как известно, хорошо ведет себя на бесконечности в том смысле, что профили скорости выходят на условия однородного течения (для достаточно малых Ма//, где а — характерный размер тела) прежде, чем линеаризация станет некорректной, в то время как для двумерных течений это невозможно [69]. [c.378]

Установлено, что при высоких скоростях наблюдается более однородное течение металла, отсутствуют трещины в углах, которые встречаются при обычных способах щтамповки (холодные зажимы и др.), также замечается уменьшение размеров зерен и немного увеличивается твердость. Окалина является пока основной проблемой, под- [c.236]

В действительности даже около плоской пластины образование идеального кавитационного течения не столь обязательно, как это можно было бы предположить. Другая возможная схема такого течения изображена на рис. 52. Еще одна возможная Схема течения, отличающаяся от однородного течения около плоской пластины, расположенной параллельно набегающему [c.43]

Устойчивость однородного течения Uq = (О, Т о> Po) определя- [c.236]

Таким образом, при сколь угодно малом к ф однородное течение изотропной среды определяется волновым уравнением (1.15). Уравнение Лапласа (1.11), определяющее течение идеальной несжимаемой жидкости, имеет место при равенстве компонент напряжений = сг2, и не следует в пределах при к —О (1.6). [c.147]

В последние годы вопросами аэродинамики химических реакторов начали заниматься и другие коллективы исследователей. Так, например, Е. В. Бадатовым, В.. 4. Остапенко, М. Г. Слинько и др. [101, 122, 127] разработаны методы проектирования входных устройств, обеспечивающих заданную однородность течения в рабочей части технологических аппаратов как с центральным вводом потока, так и боковым. Интересные исследования пристенного эффекта в стационарном насыпном слое проведены Г. Н. Абаевым, В. Ф. Лычагиным, Е. К. Поповым и др. [27, 99, 105]. Ими выявлено влияние числа Рейнольдса и размера частиц на величину пристенного эффекта в слое. [c.13]

V есть монотонно возрастающая функция ф, то при полном обходе вокруг начала координат (т. е. при изменении ф на 2л) мы получили бы для V значение, отличное от исходного, что нелепо. Ввиду этого истинная картина движения вокруг особой линии должна представлять собой совокупность секториальных областей, [разделённых плоскостями ф = onst, являющимися поверхностями разрывов. В каждой из таких областей происходит либо движение, описываемое волной разрежения, либо движение с постоянной скоростью. Число и характер этих областей для различных конкретных случаев будут установлены в следующих па-рагря(1)ах. Сейчас укажем лишь, что граница между волной разрежения и областью однородного течения должна быть непременно слабым разрывом. Действительно, эта граница не может быть тангенциальным разрывом (разрывом скорости Vr), так как на ней не обращается в нуль нормальная к ней компонента скорости = с. Она не может также быть ударной волной, так как нормальная компонента скорости (о,,,) по одну сторону от такого разрыва должна была бы быть больше, а по другую — меньше скорости звука, между тем как в данном случае с одной из сторон границы мы во всяком случае имеем Уф == с. [c.575]

Для плоских волн (v = 1) за скачком реализуется однородное течение, и Vp = Vf, рр = pf. Для цилиндрических и сферических волн решение краевой задачи (6.9.9), (6.9.10) можно найти численно методом пристрелки, варгируя pf и решая задачу Коши в области kp<.K< kf, причем величину р/ нужно выбрать таким образом, чтобы удовлетворить изиестному граничному условию па поршне К = кр, v=Xp), определяемому скоростью норшпя Vp, что одновременно позволит определить давление па поршне рр и реализуемые параметры скачка 6.9.11). [c.114]

Хуис [11, рассматривая падение давления на участке от входа Е сужение до самого узкого сечения струи, получил формулы для отношения падений давления в двухфазном и однофазном потоках для модели однородного течения и для модели, учитывающей наличие проскальзывання [c.148]

При небольших скоростях смеси влияние гравитационных iui довольно сильно сказьгеается на форме течения, значении относительной скорости, сопротивлении и пульсациях давления. Поэтому, например, течение смеси в каналах, различно расположенных в пространстве, в отличие от однородного течения не имеет одних и тех же закономерностей. [c.6]

При критическом давлении наступает однородное течение и становится равным единице. Практически уже при р 120 бар паро-водяная смесь с точки зрения сопротивления трения ведет себя, как однофазная жидкость, и отклонение от Я (Re , е) не превышает 10%. [c.176]

Схема Уайтхеда обладает тем очевидным преимуществом, что теперь нужно решать только линейное неоднородное уравнение вместо нелинейного уравнения. Более того, эту схему возмущений можно в принципе продолжить далее, используя pvi-Vvj в качестве следующей аппроксимации инерционных членов. Это дает также идею итерационной схемы для получения более высоких приближений. К сожалению, как это обнаружил сам Уайтхед, не существует решения приведенных выше уравнений для v , удовлетворяющих условию однородного течения на бесконечности. Более того, можно показать, что следующее приближение, скажем V2, становится бесконечным вдали от сферы. Невозможность продолжить решение Стокса при помощи только что намеченной итерационной схемы известна как парадокс Уайтхеда. [c.61]

Другие исследования двумерных совокупностей различных объектов включают работу Тамады и Фудзикавы [100] о течении, нормальном к колонке параллельных цилиндров. Они показали, что сила трения, действующая на один из цилиндров и вычисленная на основе уравнений Озеена, стремится к значению, получаемому из уравнений медленного движения, в предельном случае малых чисел Рейнольдса раС7/(х. Хасимото [48] обсудил свойства течения через тонкий экран и получил точное решение уравнений медлен-ного движения для периодического ряда плоских пластин, расположенных перпендикулярно однородному течению. Кувабара [55] и Мияги [69] рассмотрели на основе уравнений медленного движения обтекание системы параллельных пластин и ряда параллельных круговых цилиндров соответственно. [c.446]

При установившемся движении линии тока остаются неподвижными по отношению к системе отсчета. К тому же для установившегося движения линии тока представляют собой траектории движущихся частиц При неустановившемся двил<ении жидкие частицы не будут оставаться на одних и тех же линиях тока, и, следовательно,траектории и линии тока в этом случае не совпадают. Неустановившееся однородное течение является исключением з этого правила. На рис. 2-3,а показаны для неустановившегося неоднородного течения как линия тока, так и траектория. На схеме показаны векторы скорости для частиц а, Ь и с, лелощих на линии тока в момент времени /ь показаны также последовательные положения частицы а на ее траектории в моменты времени ti и г з. [c.60]

Для неподвижного тела, обтекаемого стационарным потоком, Vo представляет собой скорость набегающего потока на достаточном удалении вверх по течению, где присутствие тела не сказывается. Для тела, движущегося равномерно со скоростью Vo относительно неподвижной на некотором удалении от тела жидкости, картина течения будет выглядеть иначе. Однако перейти от поля течения, < оответствующего данному случаю, к полю, эквивалентному предыдущему, можно, наложив на поле течения в случае движущегося тела поле однородного течения со скоростью Vo, равной, но направленной противоположно скорости движущегося тела [Следует заметить, что принцип эквивалентных полей течения (или принцип обращения движения. Прим. ред.) в практике нужно применять с осторожностью. При определенных обстоятельствах различия в интенсивностях турбулентности набегающего потока могут значительно изменить сопротивление тела.] [c.392]

Из анализа компонент вектора скорости следует, что общее направление потока однородного течения до и после возмущения ето источниками не меняется. Значит величина потока Q -1vqH при Хг = - должна быть равна потоку Q2 = Ivfh, где 2h - ширина потока при Хг =+оо. Учитывая соотношение между vo и v/из равенства потоков Q и Q2 находим [c.229]

Однородность течения обычно проверяют следующим образом. При холодных продувках плазмотрона сравнивают расход газа на вхоце в плазмотрон (он обычно измеряется с малой погрешностью) и расход через выходное сопло, рассчитанный по его критическому сечению и по давлению в камере плазмотрона. 0)впадение этих расходов с хорошей точностью (< 1 %) говорит об однородности холодного потока в сопле. При работающем плазмотроне однородность потока, как правило, улучшается (если дуга расположена не слишком близко к соплу). [c.288]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...