Ось профиля критическая

Ускоренное течение. В критической точке, определяемой только коэффициентом Оо, профиль скорости идентичен профилю скорости несжимаемой жидкости и, следовательно, не зависит ото и ш. С удалением [c.162]

Расположение критических точек на концах щели приводит к тому, что в потоке отсутствуют бесконечные скорости. Высказанное предположение о расположении критических точек аналогично гипотезе Жуковского о расположении критической точки течения на задней кромке крылового профиля (см. гл. 6, 5). [c.305]

Конформный центр тяжести профиля имеет, очевидно, координату Aq, т. е. совпадает с точкой С . Проводя через него прямую /, составляющую угол — р/2 с осью Ох, получим критическую ось профиля (рис. 108), Фокус профиля определится по формуле (9.9) [c.289]

Зная фокус F параболы устойчивости и ее директрису — критическую ось профиля, без труда построим эту параболу. Ее параметр р—-2о имеет значение [c.289]

При / (2) < О, наоборот, критическую точку нужно обходить сверху. При профиле С/(2), симметричном относительно точки 2 = Л/2, критических точек [c.103]

Из уравнения (2.100) следует, что средняя осевая скорость парового потока в критическом сечении несколько ниже скорости звука. Это связано с тем, что профиль скорости не является ударным. Двумерное рассмотрение гидродинамики парового потока показывает [43], что при работе тепловой трубы на звуковом пределе мощности скорость в ядре потока пара в критическом сечении превышает скорость звука, а скорость потока пара на оси трубы достигает звуковой на некотором расстоянии до критического сечения. В критическом сечении имеются дозвуковая скорость на периферии и сверхзвуковая (скорость в центре сечения примерно на 20% превышает скорость звука) в центре. При равномерно распределенной тепловой нагрузке сечение трубы, в котором скорость пара достигает скорости звука на оси, расположено на 20 /о выше критического сечения. Скорость на оси становится звуковой при мощности трубы, примерно равной 80%мощности звукового предела. [c.72]

Каждая решетка системы (если речь идет о плоской, г. е. тонкостенной решетке) должна быть выбрана так, чтобы за ней не получалось перетекания жидкости из одной области сечения в другую, т. е. чтобы не происходило существенного перевертывания профиля скорости. Поэтому плоская (тонкостенная) решетка должна иметь коэффициент сопротивления, меньший предельного (критического) значения Спред или Скр. полученного на основании анализа экспериментальных исследований. [c.115]

Рассмотрим теперь другой крайний случай обтекания крыла — чисто циркуляционное обтекание. Под чисто циркуляционным течением будем понимать течение, обусловленное только наличием циркуляции вокруг профиля при отсутствии набегающего потока, когда и = О, Г 0. Примером чисто циркуляционного течения является рассмотренное в гл. II круговое течение, поле скоростей которого вызвано одиночным вихрем. В случае чисто циркуляционного течения отсутствуют передняя и задняя критические точки, и линии тока представляют собой замкнутые кривые, огибающие профиль. Такое течение независимо от значения циркуляции требует наличия бесконечной скорости в точке, лежащей на задней кромке профиля и, следовательно, так же как бесциркуляционное течение, не может быть реализовано без отрыва потока. [c.23]

Если рассматривается пограничный слой на крыловом профиле, то в некоторых случаях можно пренебречь его ламинарным участком и считать, что турбулентный слой начинается от передней критической точки. Тогда, как и для ламинарного слоя, условие конечности формпараметра / в критической точке дает С = О и решение уравнения формпараметра принимает вид [c.413]

На этом же графике приведена зависимость коэффициента сопротивления от угла атаки. Наименьшее сопротивление профиля имеет место при бесциркуляционном угле атаки, т. е. при угле атаки а о, соответствующем нулевой подъемной силе. Сильно растет сопротивление вблизи критического угла атаки, т. е. [c.203]

При а = О или 6 = будет бесциркуляционное обтекание профиля. Следовательно, угол а определяется направлением скорости набегающего потока и направлением бесциркуляционного обтекания профиля. Этот угол часто называют теоретическим углом атаки. Если профиль не имеет острой задней кромки, то постулат Жуковского—Чаплыгина может быть использован только при дополнительном допущении о расположении задней критической точки. [c.212]

Теплоотдача при вынужденном движении жидкости вдоль плоской поверхности. При движении жидкости вдоль плоской поверхности профиль распределения продольной скорости поперек потока изменяется по мере удаления от передней кромки пластины. Если скорость в ядре потока и о, то основное изменение ее происходит в пограничном слое толщиной б, где скорость уменьщается от vvo до и,. = О на поверхности пластины. Течение в пограничном слое может быть как ламинарным, так и турбулентным. Режим течения определяется критическим значением критерия Рейнольдса, нижний предел которого для ламинарного пограничного слоя равен Re p = 8 Ю , а при Re > 3 10 вдоль пластины устанавливается устойчивый турбулентный режим течения. При значениях 8 10 < Re < 3 10 режим течения — переходный (рис. 2.30). [c.170]

При обтекании профиля крыла потоком газа на крыле образуется критическая точка, в которой г = О, а р = р, р= р, Т= Т. Если на линии тока в действительности нет точки, где г = О, то параметры торможения можно ввести мысленно, как параметры, которые имела бы частица газа, если бы ее из данного рассматриваемого состояния затормозили обратимым адиабатическим путем до состояния покоя. [c.38]

Профиль с двумя осями симметрии. Стержень, сжатый постоянным усилием вдоль оси (в сечениях с двумя осями симметрии ось бруса совпадает с осью центров изгиба), имеет две изгибные и одну крутильную форму потери устойчивости. Первые две формы характеризуются поступательными перемещениями поперечных сечений, третья — вращением сечений. При шарнирном опирая ИИ обоих концов, препятствующем поступательным перемещениям и вращению, но не препятствующем поворотам (девиации) и депланации торцов, критической силой является наименьшая из трех сил [c.148]

Из равенства (19) видно, что при v = к. п, д. профиля п р ф = = О, т. е. заклинивание механизма получается при критическом значении угла передачи [c.179]

Оценивая полученные результаты с точки зрения эффективности применяемых в настоящее время профилей вставок, ограничивающих реактивные усилия и расход в аварийных условиях работы реакторного контура, можно сделать вывод о том, что эффективность их может быть в значительной степени повышена специальным профилированием. Такие работы в настоящее время ведутся различными научными коллективами, в том числе сотрудниками кафедры атомных электростанций Одесского политехнического института. Очевидный интерес представляет сравнение полученных экспериментальных данных с предложенной выше расчетной моделью. Для критического режима истечения из цилиндрического сопла выражение (7.21) должно быть записано в виде [c.158]

Ускоренное течение. В критической точке пограничный слой является изотермическим и не зависит от с и ш. С увеличением X профилям свойственны повышенные значения h на стенке вследствие более высоких значений числа Маха на внешней границе пограничного слоя. На рис. 3 иллюстрируется влияние на распределение энтальпии величин о и (О при jW= 1,5. [c.163]

Из этих результатов видно, что а имеет диапазон от О (точка отрыва) до 4 (критическая точка) и что настоящий метод обладает достаточной точностью для потока вдоль пластины или вблизи критической точки. Скоростной профиль с величиной а>4 нереален, ибо в этом случае в пограничном слое величина и оказывается больше U. [c.171]

На рис. 3.37, по данным [3.108], в качестве примера приводятся результаты исследования влияния отложений сульфата кальция на критическое паросодержание. Кривая 1 характеризует закон изменения температуры чистой стенки вдоль канала. Кривая 2 определяет температуру чистой стенки после накопления определенного количества соли, соответствующего приращению температуры стенки при пузырьковом кипении кТ = 8—9°С — кривая 4). Дальнейшее приращение слоя отложений (АГ = 30 °С — кривая 5) привело к изменению профиля температур (кривая <3), однако величина граничного паросодержания не изменилась. Изменение толщины слоя отложений сульфата кальция в пределах О— 40 мкм практически не сказывается на кр- В первом приближении можно считать, что тонкие непроницаемые отложения на критические параметры не сказываются. [c.146]

После вычисления Ч (х, у) в каждом п-м приближении для выполнения следующего исправляются значения Ч в граничных точках, причем используются заданные значения Ч" = О и Ч =1 на контурах соседних профилей. Положение передней критической точки уточняется путем экстраполяции линии тока Ч = О по нормали к контуру профиля, а угол выхода потока вычисляется по формуле [c.44]

Система (7,7) замкнута, так как содержит N линейных алгебраических уравнений с N неизвестными N—1 неизвестных значений 17 (5 ) = 17 (о,) (за исключением известной величины 1 = О в задней критической точке) и общая во всех уравнениях постоянная С, равная величине функции тока на профиле. После решения системы (7.7) величина и направление скорости за решеткой определяются соотношениями [c.53]

Критические точки 5] и фиктивного течения в области годографа соответствуют критическим точкам 5] и 52 на профиле и поэтому совпадают с точкой И = О контура годографа. В этой [c.116]

Таким образом, если все частицы могут свободно перемещаться, устанавливается параболический радиальный профиль скорости частиц. При этом имеется критическое значение радиуса, на котором скорость частиц С/ == О, как это показано на рис. 8.2.2. [c.420]

Основным критерием возникновения срыва на лопасти служат значения углов атаки или коэффициентов подъемной силы (рассматриваемые непосредственно либо представленные посредством эквивалентных параметров). Влияние срыва на винте заметно проявляется в тех случаях, когда на значительной части диска винта углы атаки сечений лопастей превысят критические углы для профилей. Расчет границ летных режимов винта на основании такого критерия является сложной задачей. Углы атаки изменяются по диску винта неравномерно, и их трудно рассчитать с удовлетворительной точностью, особенно для экстремальных режимов полета. Кроме того, на вращающейся лопасти срыв представляет собой более сложное аэродинамическое явление, чем на профиле крыла. Поэтому используемые для него критерии имеют эмпирическую основу. Срыв может диагностироваться на основе значений обобщенных характеристик работы винта, например параметров Ст/а и i. Если срыв охватывает лишь ограниченную часть диска винта, то предпочтительны более частные критерии. Установлен ряд таких критериев, в которых используется значение угла атаки сечения лопасти в некоторых критических точках диска винта. Однако лучше производить детальный расчет аэродинамических нагрузок лопастей при заданных условиях полета, используя описанную в гл. 14 схему определения сил при срыв-ном обтекании сечений. Но даже столь полный анализ, учитывающий упругие свойства лопастей, пока не дает адекватного представления о срыве, поскольку наши знания в этой области аэродинамики лопасти еше недостаточно полны. [c.796]

Исключая из параметрической системы (59) циркуляцию при помощи формулы (62), получим однозначное решение задачи о внешнем обтекании крылового профиля. Вывод формулы (62) основывался на наличии у крылового профиля острой задней кромки. В случае обтекания профиля плавной формы без угловой точки на задней кромке постулат Жуковского — Чаплыгина не имеет места и циркуляция остается неопределенной. Теоретический расчет обтекания такого рода профилей требует или специальных допущений, или задания положения задней критической точки. [c.183]

При выводе уравнений теории малых возмущений предполагалось,, что при малых значениях е величина возмущений скорости тоже мала сравнительно со скоростью невозмущенного потока. Однако,, если профиль с любым сколь угодно малым значением е обтекается дозвуковым потоком, то на профиле в общем случае имеются две критические точки, в которых скорость обращается в нуль. Возмущение скорости вблизи этих точек сохраняется конечным при е —> 0 так что дозвуковое течение около профиля стремится при е— 6 к однородному потоку неравномерно в окрестности передней и задней критических точек профиля возмущения скорости не малы. То же справедливо и при сверхзвуковом обтекании затупленного впереди профиля, когда в дозвуковом потоке за отсоединенным скачкохм уплотнения имеется критическая точка на поверхности профиля. Поэтому в таких случаях при использовании метода малых возмущений следует ожидать появления в некоторых точках особенностей распределения параметров течения. При сверхзвуковом обтекании заостренных впереди профилей критической точки на профиле нет и стремление к предельному однородному течению при е—-О будет равномерным. [c.353]

VH.5. На рис. 2.УП.1 показано распределение коэффициента давления около профиля, полученное путем продувки в малоскоростной аэродинамической трубе (при Моо О). Определите для этого профиля критическое число Маха (Моокр). [c.391]

Угол давления и его зависимость от основных параметров кулачкового механизма. Углом давления называется угол , заключенный между нормалью пп к профилю кулачка в точке касания и вектором скорости центра ролика. Чем больше , тем меньше составляющая F21 =/ 21 os и, где F21—сила давления кулачка на толкатель. При увеличеиии О до некоторого критического значения - ДОП наступает заклинивание механизма. Поэтому при проектировании кулачковых механизмов основные параметры—минимальный радиус кулачка и смещение е—определяются из условия неза-клипивания механизма < 1">доп- В общем случае угол , является величиной переменной и может быть выражен через основные параметры кулачкового механизма. [c.55]

На рис. 6.11 показаны распределения скорости в пограничном слое при различных значениях параметра Л. Профиль скорости при Л = О соответствует обтеканию плоской пластины. Профиль скорости в точке отрыва определяется условием т = О, в этом случае Л = —12. При Л<—12 имеется область возвратного течения, а при Л > 12 внутри пограничного слоя возникает область течения, где ujuo> i. Поэтому описанный приближенный метод расчета параметров пограничного слоя имеет смысл лишь при —12<Л 12. Из анализа уравнения количества движения (59) вблизи критической точки, которая является особой точкой (цо= 0), следует, что в этом случае Л = 7,052. [c.303]

На рис. 7.3 находим минимальный коэффициент давления /Jminn = —0,8 и определяем по этому коэффициенту из графика Христиановича (см. рис. 1.1.15 [20]) критическое число Маха M ,j,p = 0,58. Так как заданное число = 0,5 меньше Моокр = 0,58, режим обтекания профиля сжимаемым потоком докритиче-ский и для пересчета давления можно использовать метод Христиановича. По числу Мао = 0,5 дляй = 1,4 вычисляем относительную скорость к о = 0,5345 (см. задачу 7.11). [c.181]

В качестве примера рассмотрим динамику разгона профиля от дозвуковых до сверхзвуковых скоростей. На рис. 7,6 приведены линии 7И= onst для плоского сегментального профиля с относительной толщиной 6=12%. Образующая задавалась с помощью дробных ячеек. Критическое число Маха, при котором на теле образуется звуковая точка, равно М оо = 0,74. Течение при Мао = 0,7 (рис. 7.6, а) относится к чисто дозвуковому случаю. На рис. 7.6, б, в показаны динамика возникновения и формирования локальной сверхзвуковой зоны при М ао<Ма <1, переход через скорость звука (рис. 7.6, г) и сверхзвуко- [c.196]

Схема загружения и опор Критическая нагрузка при профиле с двумй ося/ и симметрии Уравнение для критической на-грузни стержня с одной осыо симметрии (у) [c.187]

Задача выявления особенностей формирования критического режима течения в высоковлажной двухфазной смеси возникла в последние годы в связи с анализом теплогидродинамических процессов, происходящих в реакторном контуре в связи с его разгерметизацией. При этом исследовались прежде всего каналы постоянного сечения. Вместе с тем предложенные сотрудниками ВТИ им. Дзержинского вставки-ограничители расхода сделали актуальной задачу исследования вскипающего потока в каналах переменного сечения. Названные вставки предназначены для ограничения расхода теплоносителя при разрыве трубопроводов реакторного контура. При этом они должны обладать возможно меньшими гидравлическиМи сопротивлениями в условиях нормальной работы контура. Профиль используемых вставок выполнен в виде сопла Лаваля с плавно сужающейся входной частью и коническим диффузором. Между тем имеющиеся экспериментальные данные говорят о том, что при истечении насыщенной и тем более недогретой до насыщения воды через каналы, имеющие традиционный профиль сопла Лаваля, жидкость на выходе оказывается перегретой и испарение ее происходит практически за пределами канала. При этом расход воды через сопло оказывается близким к гидравлическому. Таким образом, снижение расхода воды через вставки по сравнению с расходом ее истечении через полное сечение разрыва происходит лишь за счет уменьшения проходного сечения. В то же время расход через вставки можно бьшо бы уменьшить еще почти на порядок, если бы обеспечить в них критический режим истечения вскипа- [c.145]

Таким образом, если бы сопло было предназначено для получения максимальной тяги, то профиль сопла должен быть бы существенно изменен. Входная часть должна представлять собой цилиндрический канал с острой входной кромкой, а расходящаяся часть должна быть спрофилирована так, чтобы при dFfdz > О выполнялось условие d Fjdz < О [64]. Вследствие повышенной сжимаемости однородного двухфазного потока в области критического сечения поток однородной двухфазной смеси расширяется за критическим сечением существенно более интенсивно, чем это имеет место при расширении при прочих равных условиях газового потока. Убедительной иллюстрацией высказанного предположения может служить фотография (рис. 7.10). На этой фотографии показана конфигурация потока вскипающей жидкости на выходе из цилиндрического канала с острой входной кромкой. [c.160]

Различают два случая обтекания симметричное и несимметричное. При симметричном обтекании ось симметрии иоиеречного сечения цилиндра параллельна направлению набегающего потока на большом расстоянии от тела при несимметричном обтекании поиеречное сечение профиля либо нс имеет такой оси, либо она направлена иначе. В обоих случаях скорость внешнего потока выражается степенным рядом по координате х, иа-иравленной вдоль поверхности цилиндра с началом отсчета в критической точке. [c.57]

Описаны результаты экспериментального исследования гидравлического сопротивления канала прямоугольного профиля 1,8ХЗ,6 и 1,5X3,0 мм при неравномерном обогреве по периметру канала. Исследование проведено на воде в диапазоне давлений 0,98—9,8 Мн/м , массовой скорости от 7 10 до 40 10 кг1м сек, недогрева 50—150 град, теплового потока от О до 0,8— 0,9 от критического значения. Та часть периметра, на которой происходило основное тепловыделение, изменялась в пределах 17—100%, [c.5]

Основные опыты по исследованию гидравлического сопротивления в области конвективного теплообмена без кипения и при кипении проведены для канала прямоугольного профиля из латуни ЛС-59 с внутренними размерами 1,8 X 3,6 млг и канала из стали 1Х18Н9Т с внутренними размерами 1,5 X X 3,0 мм при охлаждении их дистиллированной и дегазированной водой в условиях равномерного и неравномерного обогрева по периметру канала. Участок, на котором происходило основное тепловыделение, составлял 16,7—100%. Исследование закономерностей гидравлического сопротивления прямоугольных каналов проведено при следующих параметрах давлении 0,98 2,45 4,9 и 9,8 Мн/м массовых скоростях (7000, 10 ООО, 14 000, 20 000, 28 ООО и 40 ООО) кг1м -сек средних недогревах до температуры насыщения 50, 100 и 150 К пределах изменения плотности теплового потока от О до 0,8—0,9 критического значения тепловой нагрузки. [c.45]

Колебания скорости, возникаюихие вблизи критической точки, не передаются вдоль потока, а разделяются благодаря отрыву в области за точкой перегиба линий тока. Последние исследования, проведенные цифровым методом, показали, что расположенную вблизи критической точки неустойчивую область нельзя отождествлять с периодическим отрывом, возникающим сразу же за носовой частью тонкого профиля ( передняя зона отрыва ). Точнее, речь идет о неустойчивой области в окрестности передней критической точки (более подходящим названием было бы граничная линия застойной неустойчивой зоны ). Опыты Пирси и Ричардсона ценны тем, что, помимо измерений на профиле крыла и профиле направляющей лопатки, они провели опыты с цилиндром, для которого также наблюдается неустойчивость вблизи передней критической точки. Для тонкого профиля при наличии зоны отрыва область с периодическим отрывом вихрей подвергается влиянию предшествующей. неустойчивости. Кроме того, на область неустойчивости вблизи критической точки в значительной степени влияет отсосная щель, расположенная за носовой частью. В действительности здесь наблюдается нарастание турбулентных пульсаций. [c.261]

Выбирая точку = О на контуре полученного годографа и располагая внутри него заданные особенности, можно построить соответствующую решетку, которая получается с бесконечно тонкой выходной кромкой профиля и, возможно, с небольшой областью двулистности течения в ее окрестности. Комплексный потенциал течения вычисляется в изображающем круге в плоскости С. В данном случае параметры формы годографа или расположение в нем особенностей следует выбирать так, чтобы выполнялось одно условие совпадения первой критической точки 5 и точки 1/ = 0. [c.123]

Брукс и Бейкер [В. 145] экспериментально исследовали флаттер на модели несущего винта (режим висения) с целью определения влияния концевого числа Маха, конструкционного демпфирования и центровки лопасти. Скорость флаттера QR/atij -оказалась почти постоянной для значений общего шага, при которых не было срыва, а частота флаттера была существенно ниже собственной частоты установочных колебаний лопасти ((0 0,7(00). Смещение центра масс лопасти вперед в общем увеличивало скорость флаттера при малом общем шаге. При значениях общего шага, близких к нулю, наблюдался флаттер, вызванный вихревым следом, при скорости, составляющей около 85 % теоретической, и частоте ш О,8о)0, Были также получены данные по срывному флаттеру при больших углах общего шага. Обнаружено положительное влияние сжимаемости вблизи критического числа Маха профиля если флаттер не появлялся при Мк < 0,73, то он не возникал вообще. Досрывная скорость 4>латтера вначале уменьшается по ме )е увеличения М, а затем, после некоторого значения М, быстро увеличивается. Этот стабилизирующийся эффект сжимаемости объясняется смещением назад центра давления после достижения критического числа Маха. Был сформулирован следующий приближенный критерий для конструкционного относительного демпфирования свыше [c.597]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...