Градиент средний

Существенно отметить, что этот вывод не содержит никаких предположений относительно структуры турбулентности и исходит из следующих очевидных свойств турбулентного потока скорость жидкости возрастает с удалением от пластины на достаточном удалении от пластины (т. е. при 2 > 5п) действие молекулярной вязкости независимо от характера поверхности пластины (гладкая она или шероховатая) пренебрежимо мало по сравнению с турбулентной вязкостью, а величина градиента средней скорости определяется плотностью потока импульса. [c.403]

Когда турбулентность получает энергию только за счет неустойчивости больших градиентов средних скоростей движения, тогда коэффициенты турбулентной вязкости всегда положительны. В случаях, когда турбулентные вихри возникают не от кинетической энергии потока, а за счет тепловой, электромагнитной или других видов энергии, коэффициенты турбулентной вязкости могут становиться отрицательными и кинетическая энергия движения при этом может увеличиваться. [c.269]

О и Re оо. В этом случае для умеренных градиентов средней скорости потока и звука [c.49]

Диссипация кинетической энергии з турбулентном потоке зависит от работы сил вязкости, вызванной градиентами средней скорости очень малого масштаба эти градиенты поддерживаются непрерывным процессом расширения вихревых линий, вызванным переносом количества движения. [c.188]

Другие характеристики приводят напряжения одного направления к достижению условия структурного подобия, при котором пульсации скорости в различных точках потока являются статически подобными. Исходя из указанных основных положений и учитывая размерности, из уравнения (7-13) получена следующая связь между градиентами средней скорости и касательного напряжения [c.189]

Рейнольдсовы напряжения связаны с градиентом средней скорости соотношением [c.192]

Спектры шума струи в дальнем поле, измеренные в третьоктавных полосах частот для разных углов <р, сильно различаются (рис. 1.16). При уменьшении угла ip возрастают уровни низкочастотных составляющих шума [1.3]. Из-за наличия градиента средней скорости в поперечных сечениях струи по мере уменьшения <р доля высокочастотных составляющих в спектре шума струи уменьшается, а доля низкочастотных составляющих соответственно возрастает. Кроме того, при таком изменении спектрального состава шума происходит все более отчетливое выделение максимума в спектрах шума. Наиболее заметное изменение спектров шума наблюдается при небольших значениях угла (р = 30° - 45°. [c.31]

Основная цель работы — разработать такие определяющие соотношения, которые позволят с приемлемой для практики точностью описать все перечисленные течения. Для достижения этой цели, в частности, требуется учесть дополнительно анизотропию напряжений Рейнольдса, связанную только с наличием твердой поверхности (при отсутствии градиентов средней скорости). Кроме того, предлагается устранить один из недостатков, характерный для большинства известных определяющих соотношений и связанный с отсутствием анизотропных линейных слагаемых. Подобные слагаемые должны играть существенную роль при описании анизотропии турбулентности, по крайней мере в пристеночных течениях. Причем в этих слагаемых градиенты средней скорости могут или совсем не быть связаны с тензором напряжений Рейнольдса или быть связаны с ним соотношением более общего вида, чем (1.1). Что касается нелинейных слагаемых, то они должны играть стабилизирующую роль, предотвращая возможные нарушения принципа реализуемости [8] в областях с большими градиентами скорости. Наконец, необходимо проверить качество новой модели путем сравнения расчетов с экспериментом для всех перечисленных течений. [c.579]

Заключение. Построены новые анизотропные определяющие соотношения для компонент тензора напряжений Рейнольдса. При разработке этих явных алгебраических соотношений основное внимание уделено выводу и обоснованию линейных по градиенту скорости слагаемых и слагаемых, не зависящих от градиентов средней скорости. Это принципиально отличает построенную модель от других известных моделей такого типа. [c.593]

Для проверки соотношения (1.8) для дх в случае слабого влияния сил плавучести воспользуемся экспериментом [12] по развитию решеточной турбулентности с постоянным градиентом средней скорости и температуры. Согласно [12], отношение дх/(1у на достаточном удалении от нагреваемой решетки выходит на постоянное значение хЫу — 2.2. В экспериментах по течению в вертикальных трубах с обогревом [14, 15] для области 0.2 < г/го < 0.8 отношение — ж/% составляет соответственно 1.5 1.8 и 2 2.5. [c.701]

При развитом турбулентном течении касательные турбулентные напряжения имеют величину, превышающую величину напряжения вязкого трения на несколько порядков. Турбулентное касательное напряжение явно не зависит от динамической вязкости а является функцией градиента средней скорости, степени турбулентности, предыстории потока и т.д. [c.85]

Ограничиваясь для случая стабилизированного течения зависимостью касательного напряжения на стенке от градиента средней локальной скорости —, введем понятие динамической скорости [c.85]

Если труба настолько узка, что радиус имеет тот же порядок, что и /3 , то характер движения оказывается другим. Трение оказывает теперь значительно большее влияние на колеблющуюся жидкость, а инерция жидкости становится несущественной. Среднее значение ц скорости в данном случае связано с градиентом среднего давления практически формулой (4) 331 поэтому [c.822]

Имеющиеся экспериментальные и теоретические работы показывают, что величина диссипации энергии не зависит от вязкости жидкости, а определяется компонентами движения, вносящими вклад в энергию турбулентных пульсаций и рейнольдсовы напряжения. Другие характеристики приводят напряжения одного направления к достижению условия структурного подобия, при котором пульсации скорости в различных точках потока являются статистически подобными. Исходя из указанных основных положений и учитывая размерности, из уравнения энергии (10-33) можно получить следующую связь между градиентами средней скорости и касательного напряжения [c.340]

Градиент средней дисторсии по координатам х, у, г, который обозначим через /Сг р, может служить мерой геометрического [c.290]

Рассмотрим простейшее стационарное плоскопараллельное течение жидкости в направлении оси Ох в полупространстве г > О над твердой стенкой г = О в отсутствие градиента среднего давления. В случае ламинарного течения из первого уравнения гидродинамики немедленно следует, что профиль скорости должен быть линейным (см. выше). Для аналогичного турбулентного течения первое уравнение Рейнольдса имеет вид [c.230]

Поскольку постоянная А = /к в формуле (6.22) задает значение градиента средней скорости, отвечающего заданному потоку импульса то = р1г , то она в случае шероховатой стенки должна [c.246]

Рассмотрим, как и в п. 6.2—6.3 этой книги, плоскопараллельное течение жидкости вдоль оси Ох в полупространстве г > О (ограниченном твердой стенкой, которую мы пока для простоты будем считать гладкой) при нулевом (или пренебрежимо малом) продольном градиенте среднего давления dp/dx. Предположим, что на граничной поверхности г = 0 поддерживается постоянное значение о концентрации некоторой пассивной примеси. При этом в жидкости будет иметься постоянный поток / примеси, направленный от стенки (т. е. вдоль положительного направления оси Ог), и уравнение (6.7 ) будет иметь вид [c.287]

При выполнении условий и z >Pт z градиент средней [c.289]

В тех случаях, когда изменение средней скорости несущей фазы заметно на расстояниях порядка размера ячеек I или R, следует учесть непоступательный характер среднего или макроскопического движения несущей фазы в ячейке. Эта неносту-пательность определяется тензором градиента средней скорости [c.114]

Естественно, что формулы (3.5.23) и (3.5.24) обобщают формулы (3.4.40) и (3.4.47) и переходят в них при достаточно малых градиентах средних скоростей несущей фазы Представленный здесь вывод учета непоступательности макроскопического движения из-за допущения потенциальности поля [c.148]

Для более подробного расчета различных случаев турбулентного движения обычно пользуются различными полуэмпирнческими теориями, осио-ванными на определенных предположениях о зависимости коэффнциента турбулентной вязкости от градиента средней скорости. Так, в теории Прандт-ля полагается (для плоского течения) [c.214]

Наличие этого потока импульса связано, конечно, с наличием вдоль оси у градиента средней скорости и. Если бы жидкость двигалась везде с одинаковой скоростью, то никакого потока импульса в ней не было бы. Можно поставить вопрос и обратным образом зададимся некоторым определенным значением а и выясним, каково должно быть движение в жидкости данной плотности р, приводящее к потоку импульса а. Имея в виду получить асимптотическпе законы, относящиеся к очень больщим числам Рейнольдса, снова исходим из предположения, что в этих законах не должна фигурировать в явном виде вязкость жидкости V (она становится, однако, существенной на очень малых расстояниях у — см. ниже). [c.244]

Итак, оказывается, что градиент среднего давления дрср/дх по длине канала (при а >0) является постоянной величиной. Обозначив ро среднее значение статического давления в сечении х = = О, окончательно имеем при х>0 [c.222]

Для изобарного невозмущенного потока газа при постоянном градиенте средней скорости = onst волновое уравнение от- [c.55]

Для малых значений градиента средней скорости — < 1 и коэффициента ослабления Рл С 1 величина Ф РоЯо . т. е. [c.57]

Приведенные в [Л. 24] экспериментальные исследования шипового экрана проводились при сжигании мазута в горизонтальной циклонной камере диаметром 600 мм, причем в качестве калориметра применялось заднее днище камеры, охлаждаемое водопроводной водой. Исследовались шипы с различной длиной и из различного материала, а также различные набивные массы. Неучитывание градиента температур по радиусу шипа привело к значительному занижению средней и максимальной температуры в конце шипа, а следовательно, градиента средних температур в шипе. При определении теплового потока в ножке шипа автор не учитывал теплообмен между набивкой и шипом через боковую поверхность последнего. Эти методические недочеты, а также отсутствие шлакового покрытия на шиповом экране при проведении опытов огра- [c.124]

В правой части (2.1) Bij — тензор, не зависящий от градиентов средней скорости и необходимый для правильного описания анизотропной турбулентности в пристеночных течениях с однородным профилем скорости. Второе слагаемое в правой части (2.1) — линейное по градиенту скорости — суперпозиция анизотропной Aijkm и изотропной составляющих турбулентной вязкости. Последнее слагае- [c.579]

Для аппроксимации анизотропного слагаемого Bij в (2.1), не содержащего градиента средней скорости, рассматривается течение в бессдвиговом пограничном слое Sij = Wij = 0). Вне очень тонкого пристеночного слоя, где турбулентная вязкость мала, продольную и поперечную пульсационные компоненты скорости можно аппроксимировать зависимостям и onst и V d (см. [2, 3]). Кроме того, в случае бессдвигового пограничного слоя турбулентность является однородной вдоль направлений, параллельных стенке. Следовательно, в системе координат, связанной со стенкой, слагаемое Bij имеет только нормальные компоненты. Используя приведенные выше рассуждения, можно записать [c.581]

Видно, что слагаемое (2.11) вносит вклад только в нормальные компоненты (и1), (1 2) и (г з) тензора напряжений Рейнольдса. Слагаемое (2.12) корректирует компоненту трения (1 11 3), сугцественную только в трехмерном случае. Пристеночные слагаемые (2.11) и (2.12) в основном служат для приближенного учета демпфируюгцего влияния стенки на нормальную к ней пульсациониую компоненту скорости П2. Слагаемое (2.13) изменяет как диагональные компоненты тензора напряжений Рейнольдса, так и (1 11 3). Это нелинейное слагаемое имеет более сложный физический смысл, чем слагаемые (2.11) и (2.12), и учитывает совместное влияние градиентов средней скорости 81/1 /8x2 и 81/1/8x3 на анизотропию пульсаций. [c.582]

Поскольку градиенты мгновенной иульсационной скорости турбулентного движения гораздо больше градиентов средней скорости (за исключением области течения в непосредственной близости к твердым граничным поверхностям), диссипация энергии пульсационного движения обычно значительно больше диссипации энергии среднего движения. [c.90]

Для того чтобы сделать уравнение (VI1-59) замкнутым, введем, следуя Рейнольдсу, предположение о том, что член, содержащий пульсацион-ные скорости w я Wy, пропорционален градиенту средней скорости [c.150]

Причиной возникновения вторичного потока служит нелинейный механизм передачи энергии вихрей в кинетическую энергию среднего движения или, другими словами, переноса в восточном направлении флуктуационных составляющих ри V количества движения относительно градиента среднего количества движения ди I дг, где и V - отклонения от осредненных по долготе восточ- [c.33]

Горизонтальный градиент среднего давления (др1дх, др/ду) в рассматриваемой задаче является заданной величиной, которую мы будем считать не зависящей от координат х, у, г (независимость градиента давления от г является обычным допущением теории пограничного слоя). Вне слоя трения первыми слагаемыми в уравнениях (7.59) (которые описывают силу трения) можно пренебречь, и движение будет определяться так называемыми формулами геострофического ветра [c.360]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...