Пульсации характеристик турбулентного

Пульсации характеристик турбулентного течения 246, 248, 249 [c.565]

Пока еще нет физически ясной теории турбулентности. Из-за хаотичности пульсаций скоростей и других характеристик турбулентного потока при его изучении применяются статистические методы, в которых эти характеристики рассматриваются как случайные функции от точек пространства и времени. Основы такого подхода к теории турбулентности были впервые разработаны советскими учеными А. А. Фридманом и Л. В. Келлером в 1924 г. Важные результаты были получены советским ученым А. Н. Колмогоровым, открывшим закон /з. Этот закон устанавливает связь в каждый данный момент между значениями мгновенных скоростей VI и Уз в двух точках потока, отстоящих друг от друга на расстоянии г, небольшом по сравнению с размерами крупных вихрей в потоке, со средним квадратом разности пульсаций скоростей [c.147]

Наиболее важными характеристиками турбулентного течения являются одноточечные пространственные корреляции, автокорреляции, пространственно-временные корреляции, а также частотный спектр пульсаций. Ниже рассмотрены основы техники экспериментального определения этих параметров с помощью термоанемометра. [c.261]

Частотный спектр пульсаций также является важной характеристикой турбулентного потока. Поскольку в турбулентном потоке существуют вихри различного масштаба и энергии, то в потоке имеет место широкий спектр частот пульсаций. Для крупных вихрей характерны низкие частоты, для мелких — более высокие. Экспериментальное определение частотного спектра состоит в измерении энергии сигнала, соответствующей данной частоте пульсаций или некоторому диапазону частот. [c.265]

Постановка задачи. Гидроупругое взаимодействие потока жидкости в турбомашинах с деталями проточной части и корпуса зачастую определяется процессом нестационарных колебаний турбулентного потока, формирующегося в неподвижных элементах турбомашины. Возбуждение колебаний роторов турбомашин под воздействием турбулентного потока требует изучения закономерностей возникновения турбулентных пульсаций, а также характеристик турбулентных потоков. [c.88]

Так как турбулентные пульсации согласно всем имеющимся наблюдениям имеют неупорядоченный характер, то, следовательно, осредненные характеристики турбулентного потока имеют статистическую природу, аналогично параметрам системы, состоящей из большого числа беспорядочно перемещающихся частиц, с тем, однако, принципиальным отличием, что сами элементы турбулентного потока не являются устойчивыми в пространстве и времени. [c.32]

В предыдущих главах 2 и 3 было показано, как при воздействии слабых акустических возмущений можно осуществлять управление аэродинамическими и акустическими характеристиками дозвуковой турбулентной струи. В настоящей главе рассмотрены некоторые результаты экспериментального исследования воздействия интенсивных периодических и, в частности, акустических возмущений на аэродинамические характеристики турбулентной струи. Мы здесь не будем касаться энергетической выгодности такого способа управления турбулентными струями. Отметим лишь, что рядом авторов были выполнены экспериментальные исследования характеристик турбулентных струй с высокой интенсивностью периодического возбуждения. Однако сравнение результатов этих исследований затруднено тем обстоятельством, что периодический во времени закон модуляции расхода в струе определялся конструктивными особенностями устройств (прерывателей потока), создающих пульсации скорости в струе. Это обстоятельство затрудняет обобщение или сопоставление результатов опубликованных работ, так как структура течения в возбужденной струе, по-видимому, зависит от спектрального состава периодических пульсаций скорости и масштаба турбулентности в выходном сечении сопла. Отмеченное обстоятельство подтверждается существенными отличиями закономерностей распространения сильно возбужденных турбулентных струй, установленными в работах различных авторов [4.2,4.4,4.6,4.7,4.9]. [c.129]

Наиболее информативной представляется работа [7], в которой систематизированы результаты по исследованию влияния сил плавучести на интегральные и локальные характеристики течения в вертикальных обогреваемых трубах, полученные авторами ранее, и содержатся новые результаты. Измерения проводились с использованием лазерного доплеровского анемометра и термоанемометра. Получен большой объем информации по профилям скорости и температуры, а также распределениям одноточечных вторых моментов пульсаций скорости и температуры, характеризующим энергию пульсаций и турбулентный перенос импульса и тепла. [c.697]

Введем, наконец, третью характеристику турбулентности — функцию Р к) распределения кинетической энергии пульсаций по частотам к этих пульсаций во времени. Бесконечно малая величина F (к) йк определяет долю энергии пульсаций с частотой, лежащей в интервале (к, к + йк), в общей, отнесенной к единице массы осредненной энергии пульсационного движения. Опуская численный множитель /3, определим эту среднюю по частотам энергию выражением [c.630]

Измерения, выполненные в потоках со сдвигом. Хотя турбулентность относится к явлениям, происходящим в потоках со сдвигом, и непосредственные измерения турбулентных пульсаций практикуются уже в течение тридцати лет, надежные данные, характеризующие турбулентные потоки, удивительно ограниченны. Большая часть этих данных получена в пограничном слое или в безграничных потоках, подвергнутых обсуждению в главах УП и УП . В настоящей главе рассматривается сравнительно недавнее исследование равномерного потока в трубах, проведенное Лауфером это исследование дает понятия некоторых основных характеристик турбулентности в практически простейшем типе турбулентного потока. [c.278]

Основными характеристиками турбулентности в рассматриваемом нами случае принято считать 1) две проекции вектора скорости пульсации и и V, 2) касательное пульсационное напряжение [c.466]

Исследования поля средних скоростей и характеристик их пульсаций в камере циклона, выполненные с помощью термоанемометра, показали, что распределения осредненных параметров течения и таких характеристик турбулентности, как степень [c.168]

Градиентная гипотеза. Будем предполагать, что перенос скалярных характеристик турбулентными пульсациями происходит как диффузионный процесс и что можно допустить существование некоторого масштаба пути перемешивания, представляющего собой расстояние, которое должен пройти элементарный объем газа в турбулентном потоке, прежде чем этот объем необратимо перемешается с окружающей средой. Обозначая через А 1 лагранжеву турбулентную пульсацию полевой величины А, соответствующую эйлеровой пульсации , а через эффективный путь смешения признака А, на который [c.149]

Подчеркнем еще раз, что выведенные здесь линейные по градиентам соотношения (3.3.3), (3.3.15), (3.3.19) для турбулентных потоков диффузии, тепла и тензора турбулентных напряжений справедливы далеко не всегда. Строго говоря, для их обоснованности необходимо, чтобы в каждой точке пространства турбулентное поле пульсирующих скоростей (и других термогидродинамических параметров) характеризовалось равновесием между возникновением и диссипацией энергии турбулентности Иевлев, 1975). Если же в уравнении баланса для энергии турбулентных пульсаций (см. (3.1.68)) существенны конвективные и диффузионные члены (т.е. параметры потока в точке зависят от характеристик турбулентного потока в целом), то локальные формулы (3.3.3), (3.3.15), (3.3.19) становятся неточными (подробнее см. Гл.4). [c.156]

Диффузионные измерения позволяют фиксировать только характеристики турбулентности, связанные с поперечными пульсациями скорости. Поэтому при термоанемометрических измерениях основное внимание обращалось на поперечные пульсации скорости и их характеристики. Наряду с этим фиксировались продольные пульсации. Использовался Х-образный датчик с двумя нитями, расположенными под углом 45° к направлению средней скорости. Определялись интенсивность поперечных пульсаций скорости, интервальный временной масштаб и микромасштаб Ге. Величина измерялась с помощью методики Таунсенда, состоящей в использовании фильтра низкой час- [c.409]

Целью работы было сопоставление лагранжевых и эйлеровых характеристик турбулентности. Интенсивность поперечных пульсаций скорости Ее, измеренная термоанемометром с Х-образным датчиком (и для контроля - однониточным датчиком по методике [1], когда нить устанавливается под углом к направлению потока), совпала во всех случаях с интенсивностью поперечных пульсаций г/, измеренной диффузионным методом (т.е. в лагранжевой системе координат). При измерениях г/ использовалось соотношение г/ = йУ/йх, причем дисперсия измерялась на небольших расстояниях от нити [1]. Этот результат отмечался и ранее при измерениях в потоках за решетками [13]. В то же время масштабы поперечных пульсаций скорости, определенные в эйлеровой (термоанемометр) и лагранжевой (диффузионный метод) системах координат различаются существенно. [c.412]

Данные, представленные на рис. 3, свидетельствуют об отсутствии единой зависимости 3 ж >с от интенсивности пульсаций г. Данный факт создает трудности при нахождении характеристик турбулентного переноса по величинам эйлеровых интегральных масштабов пульсаций, легко определяемых при термоанемометрических измерениях. В связи с этим необходимо обратиться к измерениям других эйлеровых характеристик турбулентности, которые в большей мере могут отражать ее структуру, например макромасштабов пульсаций скорости. [c.414]

Причинная связь турбулентность струи - спектр на анализаторе выглядит следующим образом пульсации скорости V —пульсации заряда д в струе —пульсационное электрическое поле Е в струе и вне нее —пульсационный электростатический заряд Q t) на поверхности зонда, расположенного вне струи —пульсационное напряжение Ф( ) на сопротивлении —анализатор спектра Ф( ). При знании всех элементов этой связи появляется принципиальная возможность получать сведения об усредненных (по пространству) характеристиках турбулентности на основе анализа регистрируемых электрических сигналов. [c.617]

В приложении к полям гидродинамических характеристик турбулентного течения предположение об однородности, очевидно, всегда является математической идеализацией, так как оно требует, чтобы течение заполняло все безграничное пространство, чего никогда не бывает. Кроме того, требуется, чтобы все средние характеристики течения (средняя скорость, давление, температура) были постоянными во всем пространстве и чтобы статистический режим пульсаций не менялся при переходе от одной части пространства к другой. Разумеется, все эти требования могут выполняться с удовлетворительной точностью лишь в пределах некоторых ограниченных областей пространства, малых по сравнению с масштабами макроскопических неоднородностей и достаточно удаленных от всех ограничивающих течение твердых стенок (или свободных поверхностей). Таким образом, на практике можно говорить лишь об однородности гидродинамических полей в некоторой определенной области , но не во всем безграничном пространстве. Тем не менее при рассмотрении такой однородной в некоторой области турбулентности часто очень удобно считать ее частью математически более простого однородного турбулентного течения, заполняющего все пространство. [c.201]

Выше рассматривалась лишь средняя скорость турбулентных течений вдоль шероховатой стенки. Легко понять, однако, что соображения, приведшие выше к выводу о том, что значение коэффициента А в формуле (6.22а) должно быть одним и тем же для развитых турбулентных течений как вдоль гладкой, так и вдоль шероховатой стенки, могут быть приложены и к очень многим безразмерным характеристикам турбулентных пульсаций скорости. Рассмотрим область турбулентного течения вдоль стенки, покрытой однородной шероховатостью (для определенности мы будем считать эту стенку динамически вполне шероховатой), расположенную выше примыкающего к стенке так называемого подслоя шероховатости, в пределах которого размеры, формы и распределение по плоскости отдельных элементов шероховатости (т. е. неровностей) еще непосредственно влияют на течение (толщина этого слоя обычно в 5—10 раз превосходит среднюю высоту Но выступов стенки, причем она зависит как от формы и распределения этих выступов, так и от того, какие характеристики течения исследуются и какая при этом требуется степень точности). Допустим, кроме того, что речь идет о группе точек Х1 = = (хи у и 2 1), Х2= ( 2, У2, гг),. .., Хп= (хп, Уп, гп), такой, что значение всех координат г,-, /=1,. .., /г, здесь намного меньше типичного вертикального масштаба L рассматриваемого течения (например, радиуса трубы, полуширины канала или толщины пограничного слоя) и что расстояния между любыми двумя из точек х,-, /=1,. .., /г, также намного меньше, чем Ь, но значительно превосходят масштаб (где г+ = ги 1у, г = у1и, а г = т п (ги. .. [c.258]

Для характеристики турбулентного движения необходимо знать величину пульсадиоы-ной скорости и длину пути смешения турбулентных пульсаций. [c.661]

Пульсации квазистационарного потока передаются от низких частот к высоким, где полностью диссипируют. Следовательно, турбулентные пульсации потока занимают широкий спектр частот, начиная от крупномасштабных (низкочастотных) и заканчиваясь мелкомасштабными (высокочастотными). Такое представление турбулентного потока позволяет раздельно исследовать спектральные (спектральная модель) и квазистационарные (квазистационар-ная модель) характеристики турбулентного потока. На рис. 1 приведена принципиальная схема измерений спектра турбулентных пульсаций во входном (в—в) и выходном (О—0) сечениях патрубка. Воздух из бака (акустического фи.льтра) следует ко входному измерительному устройству в сечении в—в, затем проходит через исследуемый патрубок, выходное измерительное устройство в сечении О—О и через подпорную трубу с сеткой выходит в атмосферу. В измерительных устройствах установлены датчики, соединенные с регистрирующими нрЕборами. При исследовании спектральной модели датчиками являются зонды термоанемометра 7, перемещающиеся с помощью координатника 2, а регистрирующими приборами — вольтметры 4 та 5, соединенные с датчиками через процессор 3. При исследовании квазистационарной модели датчиками являются пневмометрические зонды, а регистрирующими устройствами — батарейные микроманометры. [c.99]

Анализ системы дифференциальных уравнений, описывающих процессы тепло- и массообмена в турбулентном потоке газа, показывает, что система не может быть замкнутой до тех пор, пока не будут получены дополнительные уравнения, определяющие статические характеристики турбулентных пульсаций и их связи с осредненпым движением. Объем наших знаний о турбулентном движении настолько ограничен, что не позволяет в настоящее время решить этот вопрос рационально. Необходимо накопление систематических подробных экспериментальных сведений о природе и внутренней структуре турбулентного движения как для сжимаемого, 3,0 так и для несжимаемого обтекания. г,о Недостаток требующихся для точного решения сведений при- t,0 водит к необходимости при ре- [c.307]

Пульсации и неравномерность потока на выходе из воздухозаборника оцениваются по тем же параметрам, что и на входе в компрессор. Источниками пульсации являются турбулентность воздуха, неустойчивость пограничного слоя, особенно в местах его-взаимодействия со скачками уплотнения, наличие конструктивных и технологических уступов в проточной части и, наконец, неустойчивость течения в самом воздухозаборнике на некоторых режимах его работы. На равномерность и стационарность течения в воздухозаборнике значительное влияние оказывают возмущени от вблизи расположенных элементов летательного аппарата. Уровень неравномерности поля скоростей и пульсадионные характеристики (амплитуда и частота пульсаций) потока на выходе из воздухозаборников специально нормируются и не должны превышать допустимых значений по условиям устойчивой работы двигателя. [c.254]

Если осреднить квадрат пульсационной скорости, то результат не будет равен нулю. Полученную среднюю величину можно взять за меру пульсаций скорости. В качестве одной нз главных характеристик турбулентности принимают безразмерную величину [c.161]

Для моделирования тензора Лайтхилла в невозбужденных струях используются либо экспериментальные характеристики турбулентного потока (профили средней и пульсационных скоростей, нормальные и сдвиговые напряжения Рейнольдса, пространственно-временные характеристики поля пульсаций скорости), либо соотношения полуэмпирической теории турбулентности - алгебраические и дифференциальные модели турбулентности [3.7]. При этом когерентные структуры явно не учитываются, хотя используется эмпирическая формула (см. главу 1) для характерной частоты пульсаций скорости в слое смешения, которая эквивалентна предположению, что в конце начального участка число Струхаля St 0,2 - 0,5. Известны также попытки прогнозирования шума турбулентных струй на основе изучения поля завихренности в струе методом дискретных вихрей [3.5,3.12]. [c.126]

Исследование статистических характеристик турбулентности потока в рабочей части трубы показало, что при высокочастотном акустическом возбуждении происходит резкое снижение пульсаций скорости на автоколебательных режимах (в 2-12 раз) и некоторое их снижение на неавтоколебательных режимах. При этом достигается заметное снижение шума в [c.215]

Взаимодействие поля силы тяжести и среды с переменной плотностью приводит к появлению сил плавучести (архимедовых сил), которые являются причиной возникновения движения в случае свободной конвекции и оказывают воздействие на вынужденное движение среды при смешанной конвекции. Если движение является турбулентным и пульсации плотности среды скоррелированы с пульсациями скорости, то сила тяжести может непосредственно оказать влияние и на характеристики турбулентности. [c.696]

Е. М. М и н с к и й, О пульсации скоростей в открытом потоке, Те-хн. заметки ЦАГИ, № 105, 1936 Е. М. Минский и Б. А. Ф и д м а н, Об экспериментальном определении некоторых статистических характеристик турбулентных потоков, Изв. Энер-гетич. ин-та им. Г. М. Кржижановского 9 Б. А. Ф и д м а н, Применение высокоскоростной киносъемки к исследованию поля скоростей турбулентного потока, Изв. АН СССР, серия географ, и геофиз. 12, № 2, 1946, а также другие работы того же автора (Изв. АН СССР, ОТН, № И, 1953 и др.). [c.627]

Карман (в этом, как известно, состояла его гипотеза), пытался установить связь между характеристиками турбулентности и характеристиками осредненной скорости. Подобно Прандтлю он предположил, что турбулентные пульсации пропорциональны длине /, градиенту осредненной скорости ди/ду и интенсивности напряжения р1 (ди1дуУ. Длина I, однако, читалась пропорциональной отношению duldy, деленному на d ujdy . Таким образом, интенсивность напряжения является функцией первой и второй производных средней скорости [c.277]

Эта разность векторов скоростей (9.4) как раз и принимается в статистической теории турбулентности А. Н. Колмогорова в качестве исходной кинематической характеристики так называемой локальной структуры турбулентного потока. Из этой разности векторов скоростей составляются затем с помощью операции осреднения по времени статистические характеристики локальной турбулентности, аналогичные моментам связей проекции векторов скоростей пульсаций в двух точках, введённым впервые в цитированной выше работе Л. В. Келлера и А. А. Фридмана и широко используемым в работах Л. Г. Лойцянского 1), Л. И, Седова ) и др. При выводе общих уравнений турбулентности Рейнольдса в 3 и в последующих параграфах в качестве исходной кинематической характеристики турбулентности был принят вектор пульсации в виде разности истинного вектора скорости и вектора скорости осреднённого течения в одной и той же точке, т. е. [c.504]

Режим слоистого течения был назван ламинарным (от латинского слова lamina — слой), режим беспорядочного течения был назван турбулентным (от латинского слова turbulentos — беспорядочный). Если построить зависимость скорости в какой-либо точке потока от времени, можно видеть, что для ламинарного режима движения te (i) = onst (рис. 1.24,а), а для турбулентного режима (рис. 1.24,6) скорость постоянно меняется и колеблется около значения, которое является величиной средней скорости w движения. Отклонение истинной скорости от средней w—w==w называется турбулентной пульсацией скорости. Для характеристики турбулентного потока используют пара- [c.40]

Монин, 1969). Такой подход отвечает представлениям о наличии универсальных связей между характеристиками крупно- и мелкомасштабных пульсаций для турбулентных течений, определяемых при Re ->оо мелкомасштабными флуктуациями, а не крупномасштабными колебаниями скорости, определяющими средние значения всех термогидродинамических величин и по существу не зависящих от. В этом находит свое выражение гипотеза Бетчелора 1955) о статистической независимости крупно- и мелкомасштабных движений. [c.13]

Перейдем к выводу дифференциальных уравнений переноса, описывающих эволюцию одноточечных вторых моментов < А "В > турбулентных пульсаций термогидродинамических параметров химически активной многокомпонентной среды с переменной плотностью и переменными теплофизическими свойствами. Такие уравнения для однородной жидкости в приближении Буссинеска Буссинеск, 1877) лежат в основе метода инвариантного моделирования во многих современных теориях турбулентности различной степени сложности (см. (Турбулентность Принципы и применения, 1980)). Несмотря на полуэмпирический характер уравнений для моментов, в которых при описании корреляционных функций высокого порядка используются приближенные выражения, содержащие эмпирические коэффициенты, следует признать достаточную гибкость основанных на них моделей. Они позволяют учесть воздействие механизмов конвекции, диффузии, а также возникновения, перераспределения и диссипации энергии турбулентного поля, на пространственно-временное распределение усредненных термогидродинамических параметров среды. Поэтому, подобные уравнения нашли широкое применение при численном моделировании таких течений жидкости, для которых существенно влияние предыстории потока на характеристики турбулентности в точке (Турбулентность Принципы и применения, 1980 Иевлев, 1975, 1990). С другой стороны, ими можно воспользоваться для нахождения коэффициентов турбулентного обмена в свободных потоках с поперечным сдвигом (градиентом скорости), в том числе применительно к специфике моделирования природных сред (Маров, Колесниченко, 1987). [c.168]

Соотношение (1.3) позволяет определять коэффициент турбулентной диффузии В по интенсивности поперечных пульсаций скорости, характеризуемой величиной, и по их лагранжевому временному масштабу. Однако экспериментальными методами, например, термоанемометром, измеряются эйлеровы характеристики турбулентности. В литературе имеются сведения экспериментального и теоретического [c.409]

Физические основы. Взаимодействие крупномасштабной турбулентности с обтекаемым телом связано с дальнодействием сил давления. Когда турбулентный поток приближается к стенке, турбулентность чувствует это приближение и начинает изменяться. Вследствие этого при Ье 6 вблизи поверхности обтекаемого тела возникают как бы два пограничных слоя обычный вязкий и внешний невязкий . В вязком пограничном слое толш,иной 6 поле скорости завихренно. Во внешнем невязком пограничном слое толш,иной А оно потенциально, однако здесь изменяются характеристики турбулентности и, в частности, турбулентная вязкость. При построении моделей турбулентности это дальнодействие формально проявляется в моментных уравнениях через члены типа р и -) и р ди дх ). Пульсации давления в несжимаемой жидкости удовлетворяют уравнению Пуассона, решение которого определяется всей областью течения. Отсюда формально и возникает эффект дальнодействия. В [2] предпринята одна из первых попыток учесть эти эффекты при построении двухпараметрической модели турбулентности и показана необходимость введения в модельные уравнения расстояния до стенки. Тем самым в модель вводились эффекты не локальности, когда в малой окрестности точки решение модельных уравнений явно зависит от присутствия стенки вдали от нее. Многие современные модели турбулентности также используют понятие расстояния до стенки. Однако неясно, насколько правильно модельные уравнения такого типа могут описать внешний невязкий пограничный слой. [c.456]

Рассмотрены процессы в турбулентных потоках, содержащих заряженные частицы. Показано, что в реактивных струях авиационных двигателей при наличии заряженных частиц несгоревпЕего топлива и в турбулентных струях, создаваемых в лабораторных условиях путем обдува воздухом коронных источников, возникают пульсации электрического заряда, которые можно регистрировать специальной аппаратурой. Сформулирована задача определения характеристик турбулентности в струях по измерениях электрических колебаний, воспринимаемых электростатическим зондом. [c.611]

В заключение рассмотрения характеристик поля в температуры или концентрации примеси в турбулентном течении остановимся совсем вкратце на некоторых результатах, касающихся характеристик турбулентных пульсаций — 0. Ограничимся лишь случаем турбулентных течений вдоль гладкой стенки ясно, что в случае шероховатой стенки вне тонкого примыкающего к такой стенке подслоя непосредственного влияния шероховатости (имеющего толщину порядка немногих высот Но) все статистические характеристики пульсаций О будут подчиняться тем же закономерностям, которые справедливы для случая гладкой стенки (последнее заключение следует из общих физических соображений и хорошо согласуется с имеющимися экспериментальными данными см., например, Кадер и Яглом (1984)). Легко понять, что все относящиеся к пульсациям компонент скорости соотношения, указанные в п. 6.3, 6.5 и 6.6, могут быть с очень небольшими изменениями переформулированы и в применении к пульсациям температуры 10 . В частности, для одноточечных моментов пульсаций температуры =Мп и смешанных моментов [c.302]

Заметим теперь, что в условиях развитой турбулентности вязкие напряжения трения пренебрежимо малы по сравнению с турбулентными напряжениями Рейнольдса (за исключением премы-кающего к твердым стенкам вязкого подслоя, который мы здесь не будем рассматривать). Поэтому естественно считать, что и перенос турбулентной энергии за счет сил вязкости (т. е. неупорядоченных молекулярных движений) очень мал по сравнению с переносом энергии турбулентными пульсациями скорости, т. е. что последнее слагаемое в скобках в левой части (7.41) пренебрежимо мало по сравнению со вторым слагаемым. Рассмотрим случай, когда осредненное течение однородно по направлению осей Ох и 0x2. В таком случае все статистические характеристики турбулентности будут зависеть только от хз, причем в силу уравнения неразрывности здесь дйз/дхз = 0, т. е. мз = 0. Будем наряду с обозначениями Х1 и щ для координат и скоростей использовать [c.354]

Таким образом, для описания всех вторых моментов пульсаций скорости ветра и температуры достаточно определить параметры и (7 и знать пять универсальных функций /з, /4, /5, /в и /7. Через них могут быть выражены, в частности, такие интересные характеристики турбулентности, как коэффициенты анизотропии и QwjOu и коэффициенты корреляции Гию, г ют и Гит [c.412]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...