Область турбулентного течения

Определена автомодельная область турбулентного течения газового теплоносителя по числу Re, в которой коэффициент гидродинамического сопротивления для стабильной структуры шаровой укладки остается постоянным проведена численная оценка степени турбулентности газового потока при течении его через шаровые твэлы. [c.106]

Подставляя полученное выражение для напряжения трения в уравнение импульсов (62) и интегрируя в области турбулентного течения (от ж р до I), получим [c.313]

Следует отметить, что формула (5.38) справедлива не только для зоны III, но также и для зон II и IV, т. е. является универсальной для всей области турбулентного течения. Нетрудно показать, что на границах зоны III она переходит в известные и хорошо отвечающие опытам зависимости для Я. Так, при условии [c.84]

Достаточно очевидно, и это подтверждается опытом, что по мере приближения к стенке турбулентные пульсации должны затухать и, следовательно, должен существовать пристенный слой, где течение почти или полностью ламинарное. Такой слой называют вязким подслоем как показывают опыты, пульсации в нем хотя и наблюдаются, однако существенного влияния на структуру течения не оказывают. Толщина вязкого подслоя, как правило, невелика (составляет доли миллиметра). В пределах вязкого подслоя Тц > Хт и последним можно пренебречь. По мере удаления от стенки роль турбулентных пульсаций возрастает и, начиная с некоторого расстояния, > т . Таким образом, весь поток можно разбить на область турбулентного течения и вязкий подслой, в результате чего получаем двухслойную модель турбулентного потока. Для турбулентной области можно пренебречь чисто вязкостными напряжениями и принять [c.97]

В области турбулентного течения пленок (Re>600) результаты экспериментов удовлетворительно описываются расчетами по двухслойной схеме турбулентных течений и элементарной формуле (5-95). [c.128]

Интегрируя в уравнении (9.13), после простых преобразований находим локальное термическое сопротивление пленки конденсата в области турбулентного течения [160] [c.229]

Как видно, в области турбулентного течения это отношение близко к 0,8—0,9. [c.171]

По этим данным путем графического интегрирования вычислены средние значения коэффициентов теплоотдачи в области турбулентного течения пленки конденсата. [c.31]

Средние значения коэффициентов теплоотдачи в области турбулентного течения пленки конденсата [c.31]

Полученное решение неудобно тем, что оно не выражается простой расчетной формулой. Однако оказывается возможным получить такую удобную приближенную формулу, если пересчитать значения коэффициентов теплоотдачи в области турбулентного течения пленки, приведенные в табл. 4, таким образом, что разделим оба входящие [c.35]

I — область ламинарного течения // — область ламинарного течения с вихрями /// — область чисто турбулентного течения /У —область турбулентного течения с вихрями опытные данные [5] Q — [c.408]

Формула Альтшуля является универсальной и может быть применена для любой из трех характерных областей турбулентного течения. Но для области гидравлически гладких труб проще использовать формулу Блазиуса [c.55]

Область турбулентного течения пленки [c.342]

Величина среднего коэффициента теплоотдачи в области турбулентного течения пленки конденсата мало зависит от изменения числа J e p в указанных выше пределах. Только в области / 6<2000 и Рг>3 расхождения в величинах аг, рассчитанных при =100 и =400, достигают 5- 10%. [c.359]

А. Д. Альтшуль предлагает для всей области турбулентного течения в трубах, как гидравлически гладких, так и вполне шероховатых , а также в переходной области формулы распределения скоростей следующего вида [c.57]

Так как размеры области турбулентного течения в направлении основного потока гораздо больше, чем в поперечном направлении, параметры потока изменяются гораздо сильнее в поперечном направлении. [c.105]

При определенных условиях в зависимости от отношения окружной и осевой составляющих скорости возможно внезапное расширение вихря, которое сопровождается ростом давления, вызывающим торможение течения вдоль оси. Положение точки, в которой начинается разрушение, можно определить из рассмотрения баланса между различными независимыми факторами, связанными с геометрией тепа. Это положение чувствительно к градиенту давления вдоль вихря. Когда разрушение происходит выше но потоку от задней кромки, его положение зависит от комбинации угла атаки и стреловидности передней кромки, но практически не зависит от числа Рейнольдса. В условиях, благоприятных для возникновения разрушения, его окончательное положение может быть определено расстоянием, на которое проникает жидкость из области турбулентного течения, образовавшейся ниже разрушения, вверх по течению вдоль оси вихря. [c.211]

Фиг, 187. Зависимость коэффициента сопротивления гладкой трубы от числа Рейнольдса а) область ламинарного течения, б) переходная область, в) область турбулентного течения. [c.470]

При определении 5 для стальных труб во всех областях турбулентного течения (в том числе и в переходной области) можно применять формулу [c.67]

В области турбулентного течения коэффициент сопротивления зависит от Не более сложным образом. При этом с увеличением Не зависимость постепенно ослабевает (кривая постепенно приближается к горизонтали). Для ограниченных интервалов значения Не могут быть приняты степенные формулы вида [c.343]

Выше рассматривалась лишь средняя скорость турбулентных течений вдоль шероховатой стенки. Легко понять, однако, что соображения, приведшие выше к выводу о том, что значение коэффициента А в формуле (6.22а) должно быть одним и тем же для развитых турбулентных течений как вдоль гладкой, так и вдоль шероховатой стенки, могут быть приложены и к очень многим безразмерным характеристикам турбулентных пульсаций скорости. Рассмотрим область турбулентного течения вдоль стенки, покрытой однородной шероховатостью (для определенности мы будем считать эту стенку динамически вполне шероховатой), расположенную выше примыкающего к стенке так называемого подслоя шероховатости, в пределах которого размеры, формы и распределение по плоскости отдельных элементов шероховатости (т. е. неровностей) еще непосредственно влияют на течение (толщина этого слоя обычно в 5—10 раз превосходит среднюю высоту Но выступов стенки, причем она зависит как от формы и распределения этих выступов, так и от того, какие характеристики течения исследуются и какая при этом требуется степень точности). Допустим, кроме того, что речь идет о группе точек Х1 = = (хи у и 2 1), Х2= ( 2, У2, гг),. .., Хп= (хп, Уп, гп), такой, что значение всех координат г,-, /=1,. .., /г, здесь намного меньше типичного вертикального масштаба L рассматриваемого течения (например, радиуса трубы, полуширины канала или толщины пограничного слоя) и что расстояния между любыми двумя из точек х,-, /=1,. .., /г, также намного меньше, чем Ь, но значительно превосходят масштаб (где г+ = ги 1у, г = у1и, а г = т п (ги. .. [c.258]

На рис. 21.2 (стр. 575) закону Блазиуса соответствует кривая 1. В области турбулентного течения, т. е. для Ре/ > Ю , сопротивление значительно больше значений, определяемых формулой (7.34). [c.136]

Из таких универсальных формул прежде всего следует назвать формулу Кольбрука и Уайта, применимую для всей области турбулентного течения в шероховатых трубах с естественной шероховатостью [c.144]

Из рис. 1.8 видно, что закрутка потока с помощью вращающейся трубы, уо(гановленной на входе в канал, приводит к резкому расширению области турбулентных течений. Можно предположить, что при других видах завихрителей область турбулентных потоков будет еще шире из-за дополнительных возмущений, обусловленных лопатками завихрителей и резким изменением площади поперечного сечения потока. Поэтому для потоков, закрутка которых осуществляется местными завих-рителями, наибольший практический интерес представляют турбулентные режимы течения. [c.30]

В области турбулентного течения (Яе>200) наблюдается значительное расхождение опытных данных различных авторов. Это связано в первую очередь с раз-личны.ми физико-химическими условиями проведения опытов. Максимальные значения теплоотдачи определяются опытными данными, полученными на основании измерения распределения температур по сечению потока [35], [91], [92], и близки к расчету по теоретическим формулам (5.20), (5.28), (5.20а), полученным при решении тепловой задачи при = onst. Нижний уровень теплоотдачи для основной части опытов отвечает полу-эмпирическим критериальным формулам [32, 38] [c.147]

Соиоставление, проведенное на рис. 5.90—5.94, показывает, что в области турбулентного течения ири Ре>10 и и ири Ре>300 опытные данные по теплоотдаче к жидким металлам, полученные ири 9 T = onst и в отсутствие контактных термических сопротивлений на стенке трубы, согласуются с расчетами по теоретическим формулам (5.20), (5.20а) и (5.40). На основании этого можно рекомендовать для расчета ири 17 = onst, 300 < -<Ре<10 000 и Ре>10 наиболее простую по структуре формулу (5.20а) [c.155]

Толщина пленки конденсата в области турбулентного течения определяется как функция числа Кепл по тем же формулам, что и для конденсации паров неметаллических жидкостей [50]. [c.233]

Величина среднего коэффициента теплоотдачи в области турбулентного течения пленки конденсата мало зависит от изменения числа Re, g в указанных выше пределах. Только в области Re< 2000 и Рг 3 засхождения в величинах а , рассчитанных при Re . , = 100 и Re,, , = 400, достигают 5-f- 10%. [c.303]

В области турбулентного течения магнитное поле по-разному влияет на коэффициент сопротивления в зависимости от значения числа Re. При Re < Rerp, где Rerp 2500, коэффициент сопротивления падает с ростом магнитного поля, при Re > Rerp — возрастает. [c.618]

В результате опытов, поставленных английским инженером Колбруком в 1939 г., была предложена эмпирическая формула, учитывающая одновременно вязкость и шероховатость, пригодная для всей области турбулентного течения [c.93]

Онзагеровский формализм неравновесной термодинамики позволяет найти линейные конститутивные связи между термодинамическими потоками и силами для трех основных областей турбулентного течения для области ламинарного подслоя для буферной зоны - промежуточной области, в которой эффекты молекулярного и турбулентного переноса сравнимы по значимости для области [c.222]

Соотношение (6.50), называемое обычно законом дефекта скорости, впервые было получено Карманом (1930) на основе обработки экспериментальных данных Фрича (1928), относящихся к течению в трубе. В дальнейшем этот закон неоднократно тщательно проверялся (см. ниже рис. 6.7 и 6.8), и теперь уже нет сомнений, что он представляет собой частный случай весьма общего принципа подобия по числу Рейнольдса, выполняющегося со значительной степенью точности для широкого класса турбулентных течений. Согласно этому принципу, при достаточно больших числах Рейнольдса UL v (где и и Ь — характерные масштабы скорости и длины) для большой области турбулентного течения (обычно охватывающей почти все течение за исключением сравнительно тонких слоев, примыкающих к стенкам) осредненное течение (а также и статистические характеристики пульсаций скорости) не зависит непосредственно от коэффициента вязкости (т. е. от числа Рейнольдса), оказывающего влияние на течение только через посредство граничных условий и зависящей от них величины и (см. Таунсенд (1956)). [c.261]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...