Радиальное и осевое течение

Радиальное и осевое течение. В общем случае осесимметричной деформации цилиндра материальные элементы его смещаются как в радиальном, так и в осевом направлениях, причем осевая деформация = не зависит от переменных г и г. При наличии условия пластичности идеально пластичного вещества (30.15) плоскость а = 0 должна пересечь поверхность текучести /(оу, f, о ) = 0 (в системе прямоугольных координат о ., о , а, эта поверхность представляет собой круговой цилиндр) по эллипсу [c.500]

Радиальное и осевое течение [c.501]

С учетом того, что наиболее часто встречаются осесимметричные закрученные течения, анализировать их целесообразно в цилиндрической системе координат (г, z, ф), где г — радиальная координата Z — осевая координата ф — азимутальная (угловая) координата. В большинстве течений можно допустить осевую симметрию, для которой очевидно равенство 5/Эф = 0. Часто радиальную и осевую составляющие скорости предполагают равными нулю V = V= 0), переходя таким образом к рассмотрению пло- [c.21]

Это уравнение справедливо и для ламинарного течения, если Ятг=Л,т2 = 0. Здесь X — коэффициент теплопроводности А,тг, Ят2 — турбулентные коэффициенты переносе тепла в радиальном и осевом направлении г, 2 — цилиндрические координаты Го — внутренний радиус трубы, Ср — удельная теплоемкость Y — плотность w — скорость в направлении z. [c.101]

Задача решается методом шагов по времени, на каждом из которых допускаются итерации. В пределах шага деформации ползучести должны изменяться незначительно по сравнению с упругими, чтобы перераспределение напряжений не было очень большим. Приращения деформаций ползучести на каждом шаге вычисляются по формулам теории течения, описанной в главе IV, а приращения де рмаций пластичности — согласно деформационной теории. Они воспринимаются как остаточные. Полные деформации пластичности и ползучести получаются путем суммирования приращений на каждом шаге. Для решения задачи термопластичности применяется схема метода упругих решений. Упругие свойства материала предполагаются зависящими от температуры нулевой гармоники, т. е. могут изменяться только в радиальном и осевом направлениях, и задаются в виде таблиц для фиксированных значений температур. Каждый материал может иметь свою температурную сетку. Для вычисления свойств при промежуточных температурах используется линейная или квадратичная интерполяция. Свойства материала в отношении свойств ползучести, влияние температуры на которые более существенно, зависят от температуры в полной мере и могут изменяться в теле во всех трех направлениях. [c.170]

Основным фактором, влияющим на процесс торможения, является относительное открытие выхода жидкости, величина которого определяется радиальным и осевым размерами выступов золотника управления и реверсивного золотника, дросселями регулирования паузы и движения реверсивного золотника, передаточным механизмом и, наконец, чувствительностью предохранительного клапана. При определении размеров золотника следует выбирать их с таким расчетом, чтобы первоначальное открытие выхода было по возможности большим тогда противодавление получается меньшим при установившемся режиме движения стола, а относительное открытие в начале торможения резко падает в течение двух или трех фаз волнового пробега. Надо подчеркнуть, что дроссели регулирования паузы и движения реверсивного золотника влияют на процесс торможения не только на данной стороне, но, в основном, на процесс торможения на другой стороне. [c.246]

Подшипники скольжения и качения являются основной частью опоры шпинделя и вала. Основным требованием, предъявляемым к опорам, является обеспечение в течение длительного времени при соответствующих числах оборотов и нагрузках вала достаточной точности движения в радиальном и осевом направлениях. Для опор скольжения долговечность принимается в пределах 8000—10000 ч, а для подшипников качения при нормальной работе 5000 ч. В тех случаях, когда к шпинделям предъявляются более высокие требования точности их работы, подшипники качения необходимо менять чаще. [c.35]

Обкатку с помощью приспособления производят прн одновременном нагружении шпинделя в радиальном и осевом направлениях сначала на минимальных оборотах шпинделя в течение 30 мин и затем при 300—350 об/мин в течение 2,5—Зч. После этого [c.23]

Анализ полученных в [15, 16] аналитических зависимостей показывает, что распределение окружной, радиальной и осевой составляющих скорости движения жидкости существенно различно для винтового и потенциального течений. [c.353]

Для примера рассмотрим процесс конвективного теплообмена при течении жидкости в трубе круглого поперечного сечения (рис. 14.4). Индексами / и 2 обозначены два подобных процесса. Сравним поля скорости и температуры для этих процессов. Координатами точки служат радиальная координата и осевая ко- [c.332]

Система воздушного охлаждения ГТ-6-750 УТМЗ — трехступенчатый стальной ротор ТВД интенсивно охлаждается воздухом, отбираемым после компрессора при начальном давлении 5,8 10 Па и температуре 508 К. Из камеры, расположенной за последней ступенью компрессора, охлаждающий воздух через пять радиальных сверлений диаметром 17,1 мм поступает во внутреннюю полость ротора, откуда через пять наклонных сверлений диаметром 32,5 мм перетекает в полость между гребнями дисков первой и второй ступеней. В этой полости весь поток охлаждающего воздуха делится на две части одна часть воздуха продувает хвостовые соединения рабочих лопаток первой ступени (направление продувки — против направления течения газа) другая часть — хвостовые соединения рабочих лопаток второй и третьей ступеней. Периферийные стенки полостей между дисками образованы удлиненными полками хвостовиков рабочих лопаток. Для уменьшения потерь охлаждающего воздуха стыки хвостовиков рабочих лопаток соседних ступеней уплотнены тонкими пластинами, допускающими некоторые радиальные, тангенциальные и осевые перемещения лопаток. [c.58]

В радиально-осевой ступени поток рабочего тела изменяет направление еще и в меридиональной плоскости, так что на выходе рабочего колеса имеется осевое течение. Корневые струйки, движущиеся у внутреннего обвода проточной части, покидают рабочее колесо на значительно меньшем, чем периферийные, диаметре, и потери энергии в них могут быть очень малыми. Рациональное распределение расхода газа по высоте проточной части на выходе из ступени позволяет достигнуть очень высоких значений к. п. д. [67]. Подробно этот вопрос рассматривается ниже. Лопатки рабочего колеса радиально-осевой ступени по прочностным соображениям выполняются радиальными, т. е. угол Pi = 90 . Высокая [c.17]

Качественно процесс потерь в зазоре связан с перетечками рабочего тела со стороны давления лопаток на сторону разрежения и с течением рабочего тела в зазоре помимо рабочих лопаток. Взаимодействие этих двух потоков делает течение в зазоре настолько сложным, что единственным надежным средством получе-Бия достоверных данных является эксперимент. Полезно в этой связи обратиться к опыту совместного исследования радиальных зазоров и перекрыш в осевых ступенях с рабочими лопатками без бандажа. Результаты исследований показывают, что для каждого значения зазора имеется оптимальная величина перекрыши, причем, по приведенным данным [81, от /3 до % радиального уступа за НА должна занимать лопатка, а остальная часть приходится на зазор. С уменьшением радиального зазора до нуля к. п. д. осевых ступеней монотонно возрастает. Существование оптимального (для данного зазора) значения перекрыши связано с двумя противоположно действующими обстоятельствами. При наличии перекрыши поток поступает в зазор, претерпевая внезапное расширение. Вследствие этого снижается скорость потока, входящего в зазор, расход рабочего тела в зазоре уменьшается. Уменьшается также и воздействие на основной поток струи рабочего тела, протекающей в зазоре. В этом состоит положительное влияние перекрыши. [c.157]

Расчеты радиального распределения составляющих скорости [131] подтверждают изменение структуры потока в зоне возвратных течений. Вблизи входного сечения (z = 0,018) составляющие Яв уменьшаются к периферийному обводу, а осевые составляющие практически не меняются (рис. 5.14). Однако в зоне возвратных течений (2 = 0,982) поля составляющих скоростей резко меняются в прикорневой отрывной зоне фиксируется уменьшение Яб1 и Хан, принимающих отрицательные значения вблизи корневого обвода, где течение направлено к входному сечению. Можно отметить, что значительное рассогласование скоростей пара и капель (ai = 25°, 2=155°) слабо влияет на радиальное распределение осевых составляющих скоростей несущей фазы (вариант 3). Этот результат совпадает с данными исследований плоских решеток (см. гл. 3) и объясняется интенсивным перемещением капель в поле центробежных сил к периферийному обводу. [c.175]

Динамическая грузоподъемность С для радиального и радиальноупорного подшипников — постоянная радиальная нагрузка, которую группа идентичных подшипников с неподвижным наружным кольцом может выдержать в течение расчетного срока службы, исчисляемого в один миллион оборотов внутреннего кольца для упорного и упорно-радиального подшипников — постоянная центральная осевая нагрузка, которую группа идентичных подшипников может выдержать в течение расчетного срока службы, исчисляемого в 1 млн. оборотов одного из колец. [c.418]

Относительные удлинения. Во время работы на номинальном режиме статор и ротор имеют различные температуры и деформации от приложенных сил. Вместе с тем, осевые зазоры должны быть выбраны оптимальными для этого режима, а радиальные— минимально допустимыми. При работе на других режимах, а особенно в течение нестационарных процессов, связанных с остановками и пусками турбины, радиальные и, тем более, осевые зазоры могут значительно изменяться. Эти изменения происходят как от различного напряженного состояния статора и ротора (разные давление пара, осевые силы, частота вращения, температурные напряжения), так и под влиянием температурных удлинений. [c.52]

В соединениях с вращательным движением в качестве дополнительного сопротивления при турбулентном режиме течения (преимущественно газов) применяют гребешковые лабиринты радиального (рис. 353, а) и осевого (рис. 353, б) типов. [c.583]

Динамическая грузоподъемность упорно-радиальных и упорных подшипников — постоянная центральная осевая нагрузка, которую подшипник качения может теоретически воспринимать в течение номинальной долговечности в один миллион оборотов. [c.139]

Одним из таких случаев является течение жидкости в длинной прямой трубе, поперечное сечение которой есть круг постоянного радиуса с. Пусть х обозначает расстояние, измеряемое вдоль трубы, а г —расстояние от оси трубы. В этих цилиндрических координатах Ux, Ur и щ пусть обозначают соответственно осевую, радиальную и трансверсальную составляющие скорости. [c.55]

Подобрать по ГОСТу однорядный радиальный шарикоподшипник для вала d=25 мм с числом оборотов ге = 1000 об/мин при радиальной нагрузке Pi=180 кГ и осевой / 2=20 кГ. Нагрузка постоянная, по условиям монтажа самоустановки не требуется, вращается внутреннее кольцо. Подбор произвести из расчета работы в течение Г=4000 часов. [c.184]

Гидравлические машины с вращающимся рабочим колесом подразделяются на три типа радиальные, диагональные и осевые. Такая классификация довольно произвольна из-за отсутствия четкой границы между этими типами машин. При рассмотрении кавитационных характеристик важнее остановиться на общих для всех типов машин свойствах течений, чтобы применить к ним один и тот же метод. Вообще в машинах с малым коэффициентом быстроходности, т. е. машинах радиального типа, каналы имеют относительно большие длины и малые поперечные сечения. Поэтому имеется тенденция рассматривать течение в межлопастных каналах как течение через ряд изолированных каналов. [c.615]

При повышенном радиальном или осевом биения шпинделя проверить затяжку подшипников (Передней опоры. При проверке прижимающие гайки 7 и 13 стопорить через отверстие в пиноли, а шпиндель 1 — вращать за фланец. Двухрядный роликовый подшипник и затянуть гайкой 13, а упорные шариковые подшипники 12 — гайкой 7. После проверки законтрить пиноль сухарями 17. При правильно законтренных гайках подшипники не нужно регулировать в течение всего срока эксплуатации фрезерной бабки. [c.27]

Осесимметричное течение вязкой среды. Круговой слой вязкого материала, сжимаемый между параллельными плитами. Используем цилиндрические координаты гиг, обозначив через и радиальную и через V осевую компоненты скорости в цилиндре радиуса а из вязкого материала, сжимаемого между двумя плоскостями г= /г, движущимися с абсолютными скоростями +Уо навстречу друг другу. Тогда мы можем выразить скорости удлинения в радиальном, тангенциальном и осевом направлениях и скорости сдвигов через компоненты напряжений Ог, оь Ог, Тгг (рис. 11.6) посредством следующих соотношений [c.428]

Решетка гидропрофилей представляет собой бесконечный ряд профилей одинаковой формы, установленных параллельно и на равном расстоянии друг от друга. Характеристики течения в такой решетке являются комбинацией соответствующих характеристик в криволинейных каналах и при обтекании изолированного гидрокрыла. Направление течения регулируется в большей степени, чем при обтекании изолированного гидрокрыла, но проточные каналы имеют конечную длину, и поэтому необходимо рассматривать условия течения на входе и выходе. Исследование решеток позволяет определить их характеристики, которые необходимы при проектировании различных гидравлических машин с вращающимся элементом от многолопастных винтов кораблей до радиальных и осевых насосов и турбин. Конечно, устанавливая связь между течениями в решетках и в машинах с вращающимся элементом, нужно учитывать некоторые основные факторы. Во-первых, во всех типах машин с вращающимся элементом происходит передача энергии от лопастей вращающегося элемента жидкости. Во-вторых, течение в решетках двумерно, в то время как в гидравлических машинах течение во вращающемся поле трехмерно. [c.358]

Обкатку с помощью приспособления производят прн одновременном нагружении шпинделя в радиальном и осевом направлениях сначала на минимальных оборотах шпинделя в течение 30 мин и затем продолжают при 300—350 об1мин в течение 2,5—3 ч. После этого нагрузку снимают и на максимальные обороты включают шпиндель, который работает в течение 1 ч. [c.24]

В данной задаче рассматривается вихревая нить с известной циркуляцией, расположенная перпендикулярно безграничной плоскости с 2 > 0. В результате торможения нижнего торца нити вследствие влияния вязкости угловая скорость вращения уменыпается, а на плоскости от периферии к центру образуется вязкое пристеночное течение. Целью расчета является нахождение распределения радиальной и осевой скорости при следующих начальных условиях Ыг =Ыг = О, Ыв = Г/г, р =р - 0,5 рГр /г, 2 = оо (где Гр — величина с точностью до множителя 2 п равная заданной циркуляции вихря 2 лГр-, Ыг, ив— компоненты скорости в цилиндрической системе координат р — давление в бесконечности). [c.23]

Двумя параметрами, которые связаны с многосторонним взаимодействием между конструкцией и процессами обтекания решеток, являются радиальный зазор и осевое расстояние между соседними венцами лопаток. Особенности течения в радиальном и осевом зазорах связаны с вязкостью и нестацио-нарностью потока, так что они пока не поддаются полному теоретическому расчету. В связи с этим большинство имеющихся к настоящему моменту данных получено в результате экспериментов. [c.339]

Здесь (1) и (2) - уравнения равновесия для неравных нулю тождественно напряжений (у .сг и г г (касательные напряжения в данной задаче равны нулю, так как и предполагается, что кручение отсутствует). Уравнение (3) - условие текучести Мизеса. Система (4) - закон пропорциональности девиа-торов деформации и напряжения (иг и Пх - локальные смещения в данной точке в радиальном и осевом направлениях). Уравнение (5) - условие несжимаемости. Система (1)-(5) содержит шесть независимых уравнений относительно шести неизвестных и в этом смысле полна. Ее носителем является сечение кольцевого слоя плоскостью, содержащей ось трубы В (цилиндрической оболочковой конструкции). Достаточно рассматривать одну из двух компонент связности этого сечения (область В). Здесь для упрощения она считается прямоугольной. Все неизвестные функции системы (1)-(5) - функции двух переменных г и г, где г изменяется в радиальном направлении, а г - в направлении оси трубы. Ось г проходит посередине области В по поверхности раздела течения, ось г совпадает с осью трубы. Используются безразмерные координаты [c.152]

Микро- и макроструктур закрученного потока представлякгг особый интерес для понимания физического механизма процессов течения и тепломассообмена. На структуру турбулентного течения существенно влияют особенности радиального распределения осредненных параметров и кривизна обтекаемой газом поверхности. При этом поле турбулентных пульсаций при закрутке всегда трехмерно и имеет особенности, отличающие его от турбулентных характеристик осевых течений [16, 27, 155, 156]. Одно из основных и характерных отличий состоит в том, что в камере энергоразделения вихревой трубы наблюдаются значительные фадиенты осевой составляющей скорости, характеризующие сдвиговые течения. Эти градиенты наиболее велики на границе разделения вихря в области максимальных значений по сечению окружной составляющей вектора скорости. Приосевой вихрь можно рассматривать как осесимметричную струю, протекающую относительно потока с несколько отличной плотностью, и естественно ожидать при этом появления эффектов, наблюдаемых в слоях смешения струй [137, 216, 233], прежде всего, когерентных вихревых структур с детерминированной интенсивностью и динамикой распространения. Экспериментальное исследование турбулентной структуры потоков в вихревой трубе имеет свои специфические сложности, связанные с существенной трехмерностью потока и малыми габаритными размерами объекта исследования, что предъявляет достаточно жесткие требования к экспериментальной аппаратуре. В некоторых случаях перечисленные причины делают невозможным применение традиционных [c.98]

Анализ результатов траверсирования различными зондами объема камеры энергоразделения позволяет выделить следующие характерные особенности распределения параметров в вихревой трубе с дополнительным потоком. Как и в обычных разделительных вихревых трубах, работающих при ц 1, четко различаются два вихря — периферийный и приосевой, перемещающиеся в противоположных направлениях вдоль оси. Первый — от соплового сечения к дросселю, второй — в обратном направлении. Распределение параметров осредненного потока существенно неравномерно как по сечению, згак и по длине камеры энергоразделения. Радиальные градиенты статического давления и полной температуры уменьшаются от соплового сечения к дросселю, а их максимальные значения наблюдаются в сопловом сечении. Распределение тангенциальных и осевых компонент скорости качественно подобны для различных сечений, однако, количественно вдоль трубы они претерпевают изменения. Поверхность разделения вихрей в большей части вихревой зоны близка к цилиндрической, о чем свидетельствуют пересечения осевых скоростей для различных сечений примерно в одной точке оси абцисс Т= 0,8 (см. рис. 3.9 и 3.10). Это хорошо согласуется с результатами исследований вихревых труб с диффузорной камерой энер-горазцеления, работающих при ц < 0,8, и позволяет в составлении аналитических методик расчета вихревых труб с дополнительным потоком вводить допущение dr /dz = О, а радиус разделения вихрей Tj для этого класса труб считать равным примерно 0,8. Как и у обычных труб, интенсивность закрутки периферийного потока вдоль трубы снижается -> 0), а возвратное при-осевое течение формируется в основном из вводимых дополнительно масс газа, скорость которых на выходе из трубки подвода дополнительного потока имеет осевое направление. По мере продвижения к отверстию диафрагмы приосевые массы в процессе турбулентного энергомассообмена с периферийным вихрем приобретают окружную составляющую скорости. Затухание закрутки периферийных слоев происходит тем интенсивнее, чем больше относительная доля охлажденного потока. Опыты показывают, что прй оптимальном по энергетической эффективности [c.112]

При закрутке на входе по закону твердого тела турбулентность является существенно анизотропной наибольшее значение имеет радиальная составляющая, наименьшее — поперечная [37]. По длине трубы вследствие уменьшения интенсивности закрутки продольные и поперечные пульсации в периферийной области постепенно возрастают до 5—7%, а в приосевой уменьшаются до 6—10%. Радиальная составляющая 8 при затухании закрутки также уменьшается. Относительное значение ту] улентной энергии, равное отношению энергий пульсационного и осредненно-го движений, максимально в приосевой области и может достигать 0,04—0,06, что значительно больше, чем при осевом течении в трубах [197]. На рис. 3.11,5 приведены также данные, характеризующие радиальное распределение турбулентного напряжения трения Основной особенностью распределения является смена знака его абсолютного значения, что обусловлено наличием областей активного и пассивного воздействия центробежных массовых сил на структуру течения. По мере затухания закрутки касательные напряжения у стенки уменьшаются, а в приосевой области увеличиваются. Одновременно радиус нулевого значения смещается к оси. [c.116]

В качестве масштаба выше используется максимальное значение скорости течения Пуайзеля, поэтому 1Г= 1 —Т . При условии пренебрежештя радиальной составляющей скорости и осевыми производными (аналогично [43, 8]) Толботом получено следующее уравнение для вращательной скорости [ 80 ] [c.98]

Влияние зазоров. Наиболее существенное влияние на к. п. д. оказывает осерадиальный зазор между внешним меридиональным обводом РК и корпусом. По сравнению с периферийным радиальным зазором осевых ступеней осерадиальный зазор является значительно более протяженным, имеет пространственную форму, и влияние разных его участков на к. п. д. и структуру потока в ступени может проявляться различным образом. Обычно различают два характерных участка осевой зазор — зазор в радиальной части рабочей решетки, и радиальный зазор б., — над осевой частью рабочей решетки. Характер физических явлений при течении рабочего тела в зазоре, а следовательно, и влияние его на характеристики, определяется как величиной собственно зазора, так и особенностями конструкции рабочего колеса — наличием, частичным или полным отсутствием бандажа. [c.152]

Распределение статических давлений по радиусу в диффузор-ном канале с начальным цилиндрическим участком показывает характерное для закрученных потоков возрастание pjpa от корня к периферии. Радиальные градиенты давления максимальны вблизи входного сечения канала и уменьшаются к выходному сечению практически до нуля, что определяется заданным граничным условием Рг= onst. Изменение степени влажности от 20 до 50 % слабо сказывается на распределении давлений по радиусу, в особенности вблизи выходного сечения при z = 0,018 влияние влажности прослеживается с увеличением г/к, давление несущей фазы возрастает. Расчеты выполнены для сильно закрученного потока с начальным углом ai = 75°, что характерно для потока за сопловым аппаратом турбины. При малой начальной закрутке (ai=25°), т. е. с приближением к осевому течению, влияние степени влажности увеличивается, однако радиальные градиенты давления резко снижаются, в особенности для крупных капель. Подчеркнем, что дисперсность влияет на радиальное распределение давлений значительно сильнее, чем степень в ажности. Вдоль периферийного и корневого обводов при постоянной степени влажности давления падают для крупных капель. Мелкие капли слабее влияют на изменение р[ро вдоль корневого обвода. [c.173]

Базовая динамическая грузоподъемность С — это такая постоянная стационарная сила, которую подшипник может теоретически воспринимать в течение 1 млн. оборотов без появления признаков усталости не менее чем у 90% из определшиого числа подшипников, подвергающихся испытаниям. Значещи С приведены в каталогах, примеры см. в табл. 16.2 (для шариковых радиальных однорядных подшипников средней серии 300, ГОСТ 8338 — 75). При этом под С понимают радиальную силу С, для радиальных и радиально-упорных подшипников (с невращающимся наружным кольцом), осевую силу для упорных и упорно-радиальных (при вращении одного из колец). [c.356]

Будем считать радиальное напряжение равным нулк> всюду по толщине оболочки. Тогда критерий текучести Ми-зеса, составленный для главных напряжений — окружного 0в> и осевого 0Я —будет характеризоваться кривой, изображенной на рис. 6, а. Будем предполагать, что главные оси тензора приращений пластической деформации параллельны главным осям тензора напряжений (закон течения Рейсса). Тогда приведенные на рис. 6, а оси будут также главными осями приращений пластических деформаций Аее и Аех. При движенив оболочки в радиальном направлении к оси без деформирования в осевом направлении напряжение ае будет сжимающим и Аеж = 0. Таким образом, соответствующей точкой эллипса текучести на рис. 6, а будет точка О, в которой напряжение-(Те является сжимающим и нормаль к эллипсу текучести (определяющая направление вектора приращений пластической деформации) параллельна оси Дее. [c.59]

От формы и размеров исходной заготовки зависят степень заполнения полости ручья при формообразовании лопатки и микроструктура деформируемого металла. Правильного формирования поковки можно добиться при сочетании осевого и радиального течений металла вплоть до окончания штамповки, когда заготовка достигнет границы ручья штампа. Лопатка формообра-зуется окончательно в основном за счет осевого течения металла. [c.151]

Упомянем здесь также работу Яназе [57], в которой pa мaтpивajтa ь устойчивость конвективного течения в вертикальном цилиндрическом слое при наличии, кроме радиального, еще и осевого градиента температуры, направленного вниз. Расчеты проведены для Рг = 7,5, Взаимодействие различных механизмов неустойчивости приводит к результатам, которые аналогичны описанным в 8 для плоского слоя, [c.84]

Важность адекватного описания механических свойств кровеносных сосудов для понимания особенностей кровообращения признается всеми исследователями. Поэтому число работ, как и экспериментальных, так и теоретических, в этой области велико. Известные теоретические исследования включают в себя обширный материал, представляющий кровеносные сосуды изотропными и анизотропными, упрзп ми и вязкоупругими, сжимаемыми и несжимаемыми рассматривающие течение крови в крупных и мелких сосудах, прямолинейных и криволинейных, однородных и ветвящихся и т.д. Достаточно полные обзоры вопросов циркуляции крови и связанных с ними математических постановок можно найти в [40, 105]. Многочисленные экспериментальные исследования свидетельствуют о том, что реальная сжимаемость стенок крупных кровеносных сосудов in vivo пренебрежимо мала (меньше 0.165% в физиологическом диапазоне давлений [106]) что не смотря на трансверсальную изотропию сосуда его механические характеристики в окружном и осевом направлениях близки, а жесткостью сосуда в радиальном направлении вообще можно пренебречь [107] что действительно, обладая вязкоупругими свойствами, кровеносные сосуды работают in vivo в режиме "предельного цикла" (см. 5.3) и поэтому вполне описываются гиперупругими потенциалами [107]. [c.561]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...