Потоки охлаждения

Горизонтальный поток, охлаждение [c.211]

Сжатый газ из магистрали поступает в сопло закручивающего устройства вихревой трубы /, где разделяется на два результирующих потока — охлажденный и подогретый. Охлажденный поток через вентили 4 н 5 поступает в холодильные камеры 2 и 3. [c.231]

В одну трубку погружался образец, к другой подключался холодильник. Подвод тепла к образцу от внутреннего нагревателя и поток охлажденной воды от холодильника были отрегулированы таким образом, чтобы при температуре в объеме жидкости 72°С на поверхности образца происходило непрерывное образование пузырьков воздуха. [c.232]

Возможна резка в атмосфере заданного состава с окислительными, восстановительными или инертными газами, а также в вакууме. Отсутствуют шум и загрязнение окружающей среды. Лазерная установка (рис. 1.11) состоит из резонатора и систем питания, создания вакуума, контроля газового потока, охлаждения и управления. [c.27]

Управление отрывом потока, охлаждение стенки 220, 224 (3) [c.331]

На рис. 40 показан современный барабанный котел, в котором два вертикальных и один горизонтальный газоходы по внещней форме такой котел похож на букву П и его принято называть котел с П-образной компоновкой. В нижнюю часть топочной камеры 6 котла через горелки 4 вводится угольная пыль, сгорающая в топочном пространстве. Под топкой расположена так называемая холодная воронка 3 в этой части топки происходит интенсивный отбор тепла из газового потока. Охлажденные в холодной воронке частицы золы затвердевают и в виде кусков (называемых шлаком) выпадают на наклонные стенки 2, а затем через гидравлический затвор удаляются в систему гидравлического шлако- и золоудаления. [c.84]

Картина свободного движения описана для случая, когда температура тела выше температуры окружающей среды. Если же температура тела будет ниже температуры среды, то характер обтекания тел сохраняется, но потоки охлажденной среды будут двигаться вниз. [c.284]

Потоки охлаждения. Разница между потоком излучённых фотонов с частотами г 2 и г 1 и потоком поглощённого излучения [c.110]

Принудительная циркуляция потока охлаждения машины является самым значительным источником а э р о-д и н а. м и ч е с к о г о шума. [c.129]

Метод постоянного напряжения (фиг. 146). Насадок Я является одним из плеч мостика Уитстона. При отсутствии потока сила тока регулируется реостатом Л так, чтобы гальванометр С находился на нуле. При набегании потока проволока начнет охлаждаться, и равновесие мостика нарушится. Стрелка гальванометра отклонится тем больше, чем больше охладится проволока, т. е. чем больше скорость потока. Т. о. по отклонению стрелки гальванометра можно найти скорость потока. Этот способ пригоден только для очень малых скоростей (от нескольких см/ск до 4—5 м/ск), т. к. при дальнейшем повышении скорости потока охлаждение проволоки почти не увеличивается, а следовательно и сопротивление ее почти не меняется. Тарировку этого насадка лучше всего делать на ротативной машине. [c.590]

На фиг. 1 представлены кривые нейтральной устойчивости для различных температур поверхности. Здесь и в дальнейшем температура поверхности отнесена к температуре набегающего потока Охлаждение поверхности (Т <Т = 1.03), как это было показано в [3, 4], ведет к стабилизации пограничного слоя и увеличению критического числа Рейнольдса потери устойчивости Ке и, напротив, нагрев поверхности приводит к уменьшению Ке и существенной дестабилизации течения, что может быть проиллюстрировано зависимостью Ке от температуры поверхности (фиг. 2, а). В случае зависимости температуры поверхности от времени характеристики устойчивости также оказываются функциями времени. В силу нелинейной зависимости параметров устойчивости от характеристик (профилей скорости и температуры) пограничного слоя на линии растекания можно ожидать, что для различных законов изменения температуры поверхности от времени будут получаться различные средние значения Ке и других параметров устойчивости, таких, например, как скорость нарастания возмущений. [c.55]

В конструкциях отечественных сварочных выпрямителей находят применение селеновые вентили с пластинами размером 100 X 400 мм, собираемые в блоки необходимых мощности или напряжения. Обычно блоки вентилей принудительно охлаждаются потоком воздуха от специального вентилятора. В кремниевых выпрямителях силовые блоки собирают из отдельных вентилей на силу тока 50 или 200 А (ВК-50 или ВК-200-3) с допустимым обратным напряжением 150 В. Кремниевые вентили также требуют интенсивного принудительного охлаждения, для чего их укрепляют на радиаторах, охлаждаемых потоком воздуха от вентилятора. [c.133]

На рис. 13.2 изображена схема градирни — смесительного теплообменника для охлаждения воды потоком атмосферного воздуха. Такими теплообменниками оборудованы очень многие производства, где требуется сбросить теплоту в окружающую среду. [c.103]

Тепловые трубы с самотечным возвратом конденсата известны давно. Широкое распространение тепловых труб с фитилями началось недавно в связи с необходимостью отвода больших тепловых потоков от мощных, но малогабаритных полупроводниковых устройств. Практически незаменимы тепловые трубы с фитилями в космосе. Для охлаждения механических, электрических или радиотехнических устройств в земных условиях мы очень широко используем естественную конвекцию. В космосе естественной конвекции не может быть, поскольку отсутствует сила тяжести, и нужны иные способы отвода теплоты. Тепловые трубы с фитилями могут работать и в невесомости. Они малогабаритны, не требуют затрат энергии на перекачку теплоносителей и при соответствующем подборе рабочего агента работают в широком интервале температур. [c.105]

Общим уравнением при расчете теплообменника любого типа является уравнение теплового баланса — уравнение сохранения энергии. Тепловой поток Qi, отданный в теплообменнике горячим теплоносителем (индекс 1), например, при его охлаждении от температуры t до t , равен [c.106]

Таким образом, условием подобия процессов гидродинамики и теплообмена при охлаждении шаровых твэлов будет, помимо геометрического подобия и температурного фактора, равенство трех критериев Re, Nu и Рг — модельного эксперимента и натурного явления. Хотя критерий Re является мерой сил инерции и трения потока теплоносителя, его применяют также и для [c.47]

Основные методические трудности заключались в надежном измерении температур потока твердых частиц и их концентрации. Поэтому зачастую использовалось расчетное определение температуры нагрева (охлаждения) всего потока [Л. 309, 350] либо измерение температуры в бункере сбора частиц, что неточно. Еще большие погрешности вносит измерение температуры с помощью датчика, непосредственно вводимого в поток. Очевидно, что для верной оценки [c.210]

В серии его опытов температурная эффективность трубы увеличилась с повышением тг . В то же время в опытах Н.С. То-рочешникова и др. [187] на прямоточной вихревой трубе с ростом температурная эффективность падала, что, пожалуй, является не исключением, а скорее правилом для вихревых труб прямоточного типа и объясняется лишь тем, что в отводимом потоке охлажденных масс возрастает относительная величина перетока подогретых масс газа из периферии непосредственно в зоне отвода. [c.52]

Создание потока охлажденного или подогретого газа во многих случаях исключает необходимость промежуточной передачи эксергии от одного теплоносителя к другому, обеспечивая при этом заметное снижение потерь и сохранение исходной хо-лодо- или теплопроизводительности. [c.230]

В воздухоохладителе КВЖ (рис. 5.38) патрубки холодного потока выполняют роль активных сопл эжекторов, подсасывающих воздух из атмосферы для возможности регулирования и расширения эксплуатационных возможностей. Это позволяет, например, понизить температуру потока охлажденного в КВЖ до температуры, разрешенной из условия обеспечения санитарно-гигиенических норм. Вместе с тем, при сохранении холодопроизводительно-сти возрастает массовый расход потока, охлаждающего объект. Оптимальным является режим с заглушенной на горячем конце вихревой трубой первой ступени (ц,= 1,0) и вихревыми трубами второй ступени, работающими при относительной доле охлажденного потока ц,= 0,7. В воздухоохладителе КВЖ использовались коническо-цилиндрические вихревые трубы 5 мм, /=22rf, [c.279]

В регенеративном подогревателе п2 потребуется добавочный расход пара для подогрева суммарного потока охлажденных дренажей. Этот добавочный расход пара компенсирует сокращение расхода пара на основной бойлер и обе схемы попрежнему равноэкономичны. [c.180]

Поэтому велпчг1иа потока охлаждения в лопастных тормозах не сказывается на величине тормозного. момента. [c.81]

Основным критерием сравнительного качества работы различных распыливающих устройств служила протяженность испарительного участка вдоль оси охладителя пара, которая измерялась косвенным методом по показаниям термометров и термопар, помещенных внутри охладителя пара, как показано на схемах рис. 3.23 и 3.24. Представляется очевидным, что протяженность испарительного участка тем меньще при данных параметрах пара и воды, чем мельче распыливание и чем равномернее распределение частиц в потоке охлажденного пара. Это соображение согласуется с уравнением [c.118]

Поток, отводимый па пути к баку, используется обычно для прокачки полостей i opny oB насоса 1 и гндромогора 2 с целью их очистки от продуктов нзиашивапия и охлаждения. [c.416]

В этом случае при задержке во времени на переработку накопленного вторичного ядерного топлива 6 месяцев удалось бы получить время удвоения порядка 5 лет [И]. Наиболее подходящим вариантом реактора БГР, отвечающим этим условиям, является высокотемпературный реактор с засыпанным в пустотелых перфорированных кассетах керамическим микротопливом и продольно-поперечным охлаждением топливного слоя гелиевым теплоносителем. При температуре гелия на выходе из активной зоны 750—800° С удается снизить затраты энергии на прокачку гелия до 8% и обеспечить объемную плотность теплового потока 700 MBt/m при максимальной температуре топлива 1000° С [12]. [c.8]

Впервые в мире на совещании экспертов МАГАТЭ по перспективам развития реакторов Б ГР в 1972 г. в Минске советскими специалистами А. К. Красиным, Н. Н. Пономаревым-Степным, С. М. Фейнбергом были поставлены задачи по созданию газоохлаждаемых реакторов-размножителей с временем удвоения топлива примерно четыре-пять лет. При таком времени удвоения топлива открывается возможность увеличения темпов развития АЭС в стране при запланированных потребностях в урановом сырье [11]. Условием получения столь малого времени удвоения топлива в реакторах-размножителях является использование карбидного ядерного топлива, высокие объемная плотность теплового потока в активной зоне и давление теплоносителя. В дальнейшем эти концепции были воплощены в разработки проектов реакторов-размножителей с газовым охлаждением [12]. [c.36]

Особое внимание было обращено на выравнивание теплового потока на поверхности шарового электрокалориметра. При температуре оболочки 600°С разность температур на поверхности шара при быстром разогреве с мощностью 500 Вт и отсутствии охлаждения не превышала 6° С. Температура шаровых оболочек электрокалориметров измерялась в двух сходственных точках зачеканенными хромель-алюмелевыми термопарами и потенциометром ЭПП-09. Мощность каждого электрокалориметра измерялась вольтметрами и амперметрами класса 0,2. [c.73]

При использовании частиц из различных окислов (АЬОз, 2гОг, песок) лучистый поток при температуре 1400 °С может составлять до 60% общего потока энергии [144, 146]. Очень сильно, как оказалось, теплообмен излучением зависит от температуры погруженной в слой поверхности [147—149]. Проведенные измерения зависимости степени черноты псевдоожиженного слоя от температуры поверхности свидетельствуют о значительном охлаждении частиц во время пребывания их около стенки теплообменного устройства и неаддитивности процессов конвективно-кондуктивного и радиационного обмена [149]. [c.137]

Тепловые процессы в потоке газовзвеси протекают весьма сложно. Теплообмен осуществляется путем распространения тепла в газовой фазе передачи тепла твердой частице теплопроводности внутри частицы отдачи тепла этой частицей менее нагретому газовому элементу либо соприкасающейся другой твердой частице радиационного теплообмена газа с частицами, частиц друг с другом и со стенкой канала теплопроводности в ламинарной газовой пленке и в контактах частиц со стенкой. Влияние направления теплового потока на теплообмен с потоком газовзвеси и с чистым потоком в принципе различно, поскольку, кроме изменения физических характеристик газа, следует учесть изменение поведения и твердых частиц. Для охлаждения газовых суспензий существенны силы термофореза (гл. 2), которые могут привести к загрязнению поверхности нагрева и как следствие— к снижению интенсивности теплообмена при [c.181]

Для равноплотных дисперсных потоков (рт = р) получим, что 1 ф = 0, <р , 1 и Хт = Т, т. е. частицы без скольжения по скорости повторяют движение жидкости и. периоды поперечных пульсаций компонентов потока совпадают. При tTтемпературная неравномерность ф = г т/ <1 (при нагреве потока) и l (при охлаждении). [c.194]

Для случая охлаждения потока в формуле (6-25) следует брать плюс. В любом случае межкомпонентная нерав номерность зависит от температурного Stjt) и временного (xtHa) симплексов. Она тем меньше (ф(—>-1), чем меньше величина отношения приращения расчетной температуры дисперсного потока к температуре нагрева жидкости и чем меньшую часть общего времени пребывания (движения) частиц в канале составило бы время, необходимое для межкомпонентного температурного равновесия. [c.196]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...