Характеристика кавитационная

Экспериментальные исследования характеристик кавитационных струйных течений [c.202]

Влияние весомости жидкости на характеристики кавитационного обтекания тонкого клина [c.140]

Использование коэфициента о для характеристики кавитационных качеств насоса ограничивается насосами одинаковой быстроходности rts при режиме оптимального к. п. д. [c.347]

В связи с этим были предложены другие параметры для характеристики кавитационных явлений в гидравлических машинах. Одним из них является коэффициент кавитации Тома а. Д. Тома предположил, что падение динамического давления, включая скоростной напор, на входе в рабочее колесо насоса или на выходе из рабочего колеса турбины, т. е. в наиболее опасных, с точки зрения возникновения кавитации, областях потока, может быть выражено как часть полного напора, действующего на машину, [c.52]

Способы защиты деталей проточного тракта и характеристика кавитационных разрушений [c.44]

Характеристика кавитационных разрушений [c.44]

В зависимости от условий возникновения кавитационной эрозии при эксплуатации желательно проводить испытания с возможно более полной имитацией реальных параметров работы деталей свойств среды, температуры и ресурса испытаний, так как иначе характеристики кавитационной стойкости теряют смысл. [c.265]

В работе [24 ] показано, что степень разрушения металла в кавитационной зоне зависит не только от скорости движущейся жидкости, но и от ее массы. При больших массах жидкости процесс разрушения наблюдается при значительно меньших скоростях движущегося потока, чем при малых массах жидкости. Исследования разрушения материалов в приборах с искусственно созданной кавитационной зоной показали, что степень разрушения зависит от скорости движения потока, состава и свойств жидкости, состояния поверхности образцов, свойств материала, формы и размеров сопла, характеристик кавитационной зоны. [c.30]

Существуют два основных источника экспериментальных данных об относительном сопротивлении материалов кавитационному воздействию. Окончательный ответ для данного материала дают натурные испытания. Однако недостаточно точное знание интенсивности и других важных характеристик кавитационного воздействия снижает их значение и не позволяет использовать полученные данные применительно к другим условиям. Кроме того, натурные испытания отнимают много времени и очень дороги. Поэтому в течение многих лет применялись различные виды лабораторных испытаний. Полученные результаты сравнивались с результатами натурных испытаний с целью установления соотношений между ними однако и в настоящее время эта цель еще не вполне достигнута. [c.444]

ХАРАКТЕРИСТИКА КАВИТАЦИОННОГО РАЗРУШЕНИЯ [c.627]

Об упругих характеристиках кавитационных каверн в насосах. [c.57]

Глава 2. Характеристика кавитационных пузырьков и свойства кавитационной [c.168]

ХАРАКТЕРИСТИКИ КАВИТАЦИОННЫХ ПУЗЫРЬКОВ И СВОЙСТВА КАВИТАЦИОННОЙ ОБЛАСТИ [c.183]

Рис. 12. Характеристика кавитационной области

Начало кавитационной эрозии зависит от состояния поверхности детали и характеристик кавитационной активности ультразвукового поля. Поэтому при очистке прецизионных деталей сложной конфигурации необходимо подбирать условия, при которых время очистки всех поверхностей детали было бы значительно меньше времени начала кавитационной эрозии поверхностей деталей, расположенных у излучателя. [c.191]

С целью создания аппаратов, в которых применяются кавитационные струйные з ечения, были проведены экспериментальные исследования по определению конструкций проточных частей сопел, которые не разрушаются от действия кавитации и обладают наилучшими характеристиками по поддержанию кавитационного режима течения. [c.202]

В результате экспериментов было выяснено, что наилучшими характеристиками по поддержанию кавитационного режима течения, не разрушаясь от действия кавитации, при давлениях нагнетания жидкости от 0,25 до 3,0 МПа и изменениях давления на выходе сопла от атмосферного до давления 0,8 P обладают сопла, имеющие диффузор с углом расширения 10°, с регулируемым и нерегулируемым критическим сечением (рис. 8.21). [c.205]

Экспериментальные исследования по определению характеристики процесса эжектирования газа свободно истекающей струей кавитирующей жидкости по схеме, представленной на рис. 5.1, б, проводились на стеклянном кавитационном эжекторе, [c.208]

Кавитационная характеристика и допустимая вакуумметрическая высота всасывания насоса [c.164]

Рис. 11.7. Кавитационная характеристика насоса

Кавитация — явление разрыва капельной жидкости под действием растягивающих напряжений, возникающих при разрежении в рассматриваемой точке жидкости. При разрыве капельной жидкости образуются полости — кавитационные пузырьки, заполненные иаром, газом или их смесью. Следовательно, разрыв жидкости обусловлен изменением характеристик поля скоростей и давлений. [c.5]

Кавитационная характеристика насоса [c.126]

У многих тихоходных насосов первый критический режим на кавитационной характеристике не обнаруживается. Здесь приходится ограничиваться только вторым критическим режимом. [c.159]

Кавитационную стойкость осадков хрома определяли на магнито-стрикционном вибраторе при размахе колебаний 60 мк, частоте 8300 гц. Образец ввертывали в торец никелевой трубки и погружали в сосуд с водой на глубину 3 мм. Температура воды была 25° С. Испытание продол-.жали в течение 3 ч, каждый час взвешивая образцы для определения потерь в весе. При увеличении продолжительности испытаний характеристики кавитационной стойкости стали полностью сохраняются (рис. 7). Установлено, что молочные хромовые осадки обладают лучшей сопротивляемостью кавитации, чем блестящие. У блестящих, более твердых и хрупких осадков, очаги разрушения крупнее, у молочных — мельче. Это объясняется меньшей пористостью и более низкими внутренними напря- [c.290]

Исследование кавитационных качеств насосов п, в частности, определение коэффициента ф, критической скорости поршня проводят при помощи экспериментальных кавитационных характеристик. Их снимают при р = onst, п = onst и постепенном уменьшении давления Pi на входе в насос, или при возрастающей частоте вращения п п р = onst. В результате испытаний по первому способу получают зависимости Q = f (pi) для постоянных значений частоты п (си. рис. 3.13, а). Второй способ позволяет получить кривые Q = f (п) для разных р (рис. 3.13, б). [c.298]

Результаты кавитационных испытаний но первому или второму способу дают возможность построить обобщенную кавитационную характеристику насоса в виде графика n,rinx == / (Pimm) (рис. 3.13, в). График позволяет находить Лтах при заданном или Pimin при известном п. [c.298]

Выполненный анализ зарождения и роста пор позволяет сформировать подход к рассмотрению кавитационного межзе-ренного разрушения в случае интенсификации развития повреждения теми или иными факторами, в частности агрессивной средой. Известно, что влияние агрессивной среды может проявляться в виде двух основных процессов. Первый обусловлен непосредственным взаимодействием среды с металлом и разрушением продуктов взаимодействия под действием напряжений. Второй процесс связан с переносом к границам зерен различных элементов среды (например, кислорода, водорода и др.), ускоряющих тем или иным способом межзереннсе разрушение материала. Для объяснения этого нетрадиционного механизма влияния среды на характеристики разрушения предложены различные модели [240, 286, 306, 329, 334, 424]. В частности, охрупчивающее влияние кислорода может быть связано с ограничением подвижности границ зерен и увеличением их проскальзывания, приводящего к росту межзеренных повреждений [240]. Рассматривался также клиновой эффект, возникающий [c.166]

На графике, представленном на рис. 8.22 показана обобщенная характеристика работы всех исследованных сопел, имевших диффузоры с углами расширения 1 5 10°. Из представленного графика видно, что кавитационный режим течения в соплах харакз еризуется постоянным расходом жидкости, поддерживается перечисленными выше соплами при отношениях величин давления PJP 0,8 и исчезает при [c.205]

Максимально допустимое значение вакуума обычно указывается в заводской кавитационной характеристике насоса. Эта величина зависит от конструктивных особенностей насоса, рода и температуры перекачиваемой жидкости. Для обеспечения нормальных условий работы насоса необходимо, чтобы расчетное значение вакуума было меньше или равно допустимому. (Метод расчета всасывающей линии порш1невого насоса здесь не рассматриваем. Благодаря неустановившемуся движению расчет при поршневом насосе отличается от расчета при центробежном насосе. В поршневом насосе на всасывание, кроме элементов всасывающего трубопровода, оказывают влияние число двойных ходов поршня и инерция всей массы жидкости во всасывающем трубопроводе.) [c.126]

При всасывании жидкости наименьшее давление pamin будет не на входе в насос (сечение //—//, рис. 11.6), а у движущегося поршня насоса. Поэтому, чтобы предотвратить наступление кавитации, необходимо в сечении //—II, т. е. там, где стоит контролирующий прибор, иметь Pamin > Рн. п- Значение Pamm определяют экспериментально путем снятия кавитационной характеристики насоса, представляющей графическую зависимость его основных технических показателей от кавитационного запаса при постоянных значениях частоты вращения, подачи, вязкости и плотности жидкости. [c.165]

Из соотношения ( ) следует, что по мере увеличения скорости давление падает. Оно может стать ниже давления насыщения Ps oo) или даже отрицательным (растягивающие усилия). Если жидкость не подвергалась специальной обработке (например, выдерживанию при высоком, в несколько мегапаскалей, давлении с целью удаления нерастворенных микропузырьков газа), то она не выдерживает растяжения. В итоге в рассматриваемой области жидкость разрывается , в ней возникают пузырьки, содержащие смесь пара и газа (например, воздуха), растворенного в жидкости. Далее эти пузырьки (кавитационные каверны) сносятся потоком в зону повышенных давлений и там охлопываются. Опыты показывают, что при возникновении кавитации характеристики работы насосов, гребных винтов резко ухудшаются. Еще неприятней то обстоятельство, что в зоне кавитации часто наблюдается эрозионное разрушение материала поверхности металла, которое при длительной работе приводит к поломкам и авариям. Кавитация наблюдается также при прохождении через жидкость звуковых и ультразвуковых колебаний значительной интенсивности. [c.236]

Предположим, что кавитационное обтекание профиля у = у (х) происходит в безграничном потоке по первой схеме М. Тулина при числе кавитации х, давление и скорость на бесконечности известны и соответственно равны / и 1/ . Физическая плоскость течения дана на рис. III.1, а. Как уже указывалось в гл. II, задача об определении характеристик такого течения — нелинейная. В нелинейной постановке граничные условия задачи даны на горизонтальном разрезе плоскости комплексного потенциала (рис. III.1. б). Как указывалось в гл. II, комплексный потенциал равен W = ф - - пр, комплексная скорость [c.96]

Для определения критического кавитационного запаса производят кавитационные испытания насоса, в результате которых щля каждого ре-1 жима работы насоса получают ка- витационную характеристику (рис. [c.158]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...