Камера Влияние формы на процесс

Параметры скорости процесса сгорания представляют собой константы, величины которых зависят от конкретных физико-химических условий осуществления процесса сгорания в двигателе. Поскольку параметрами скорости сгорания учитывается суммарное влияние этих физико-химических условий, они имеют сложную природу. Поэтому одной из ближайших задач должно явиться экспериментальное исследование рабочих циклов двигателей внутреннего сгорания при самых разных условиях с целью выявления влияния отдельных физико-химических, а также конструктивных факторов на величину параметров скорости процесса сгорания. В первую очередь следует накапливать опытные данные по влиянию на кинетические константы таких факторов, как степень сжатия, наддув, число оборотов двигателя, нагрузка, впрыск воды, род и сорт топлива, коэффициент избытка воздуха, угол опережения воспламенения (впрыскивания), род зажигания, расположение и число свечей, форма камеры сгорания, способ смесеобразования в дизелях (давление распыливания, форма струи, степень и характер завихрений воздуха, предварительный кратковременный впрыск и др.) и т. д. Когда в этом направлении будет накоплен достаточный опытный материал, можно будет направленно воздействовать на процесс сгорания в нужную сторону. [c.86]

Конструкция головки блока цилиндров зависит от формы камеры сгорания и расположения клапанов. Форма камеры сгорания оказывает большое влияние на характер протекания рабочего процесса в цилиндре и особенно на процесс сгорания. Основные формы камер сгорания показаны на рис. 18. [c.35]

На процесс сгорания карбюраторного двигателя оказывают влияние состав рабочей смеси, вихревые движения заряда, угол опережения зажигания, частота вращения коленчатого вала, нагрузка на двигатель, форма камеры сгорания и степень сжатия. Рабочая смесь быстрее всего сгорает при коэффициенте избытка воздуха = 0,85...0,95. В этом [c.144]

Анализируя рассмотренные выше четыре критерия для определения объема камеры сгорания, можно сделать следующие выводы, Ни один из критериев не отражает влияния формы камеры сгорания на Ук хотя такое влияние, конечно, имеется. Кроме того,. при расчете объема камеры сгорания по критериям не учитывается характер протекания процессов сгорания, зависящий от ряда конструктивных и физико-химических факторов. В этом недостаток всех вышеуказанных критериев. [c.288]

Влияние формы камеры сгорания. Влияние формы камеры сгорания в современных верхнеклапанных двигателях с принудительным зажиганием на экономичность при номинальном числе оборотов относительно невелико среднее индикаторное давление получается большим в тех камерах сгорания, которые обеспечивают более высокий коэффициент наполнения. В двигателях с внутренним смесеобразованием и воспламенением от сжатия форма камеры сгорания имеет решающее значение для правильной организации процесса смесеобразования, распределения топливных факелов в воздушном заряде, создания направленных потоков воздуха и его турбулизации. [c.182]

Желательно применять платиновые соединительные проводники, сохраняющие достаточную проводимость при высоких температурах, не окисляющиеся в воздушной среде и не сублимирующие в высоком вакууме, а контакт проводников с электродами осуществлять при помощи сварки. Электроды должны обладать высокой электропроводностью, хорошо и надежно контактировать с образцом, не оказывая при этом на него отрицательного влияния (деформировать, вступать в химическое взаимодействие, диффундировать в толщу), не должны изменять свою форму и размеры под воздействием окружающих сред и температуры (сплавляться, окисляться и т. д.). Применение платины, наносимой на образец методом катодного напыления, в сочетании с накладными электродами из платины или нержавеющей стали, обкатанной платиной в месте соприкосновения с поверхностью образца, создает надежный контакт в процессе определения электрических показателей качества материалов в диапазоне температур 20—600 С. Для удобства измерений, связанных с высокими температурами и ограниченным объемом измерительных камер, рекомендуются электроды с оптимальными в этих условиях габаритными размерами диаметр измерительного электрода 25 мм, высоковольтного 40 мм, ширина охранного кольца 5 мм. В диапазоне температур 300—600 °С возможно применение двухэлектродной системы. [c.295]

Существенное влияние на протекание рабочего процесса, на детонацию и экономичность двигателя оказывает форма камеры сгорания. Прп нижних клапанах распространенной формой является Г-образная вихревая камера с расположением свечи зажигания над клапанами, при верхних клапанах — клиновидная, с односторонним расположением клапанов, или полусферическая, с двусторонним расположением клапанов. Камера сгорания двигателей Я-МЗ выполнена в виде выемки в поршне (см. рнс. 6). [c.21]

Существенное влияние на протекание рабочего процесса, на детонацию и экономичность двигателя оказывает форма камеры сгорания. При нижних клапанах распространенной формой яв-18 [c.18]

Второму типу колебаний свойственны частоты порядка от 50 до 300 Гц. Эта форма колебаний проявляет себя на огневых стендовых испытаниях двигателя и обусловлена главным образом обратным влиянием давления в камере на подачу. Если в камере по какой-то причине поднялось давление, то системой подачи это воспринимается как некоторое сопротивление. В результате снижается подача топлива, что, в свою очередь, с некоторым запозданием приведет к уменьшению давления в камере. Таким образом, возникает замкнутый контур взаимного влияния между камерой и подачей. А раз так, то система чревата возможным возникновением автоколебаний давление растет— расход падает, давление падает — расход растет. Решаю-ш,ее влияние на возникновение этого процесса оказывает запаздывание газообразования, т. е. время, протекающее от момента впрыска топлива до его превращения в продукты сгорания. [c.143]

Это может стать интересным и практически ценным потому, что стереометрические и акустические влияния на процессы сгорания в двигателе (двигатели Hesselman, Texa o), а также влияние формы камеры сгорания (в дизелях воздушный аккумулятор, предкамера и т. д.) приобретают возрастающее значение и при i)tom становится полезным выяснение основного критерия в зависимости только от свойств топлива. Детонационную стойкость топлива можно тогда определить через концентрацию химически неустойчивых компонентов в сжатой смеси (с поправкой на температуру). [c.95]

Результаты проведенного эксперимента в основном подтверждают отмеченные особенности обтекания зондов потоком влажного пара. Действительно, если предполол<ить, что резкое возрастание 1Дро при Уо>0 объясняется специфическими условиями обтекания носика и диссипативными процессами в приемной камере зонда, то конструктивно разные зонды должны иметь различные характеристики. Представленные на рис. 2.26, б результаты тарировки разных зондов отчетливо показывают, что интенсивность скачка Дро при а 2т =0,975 и возрастание Дро при а-2т>0,97 существенно зависят от формы приемника и конструктивной схемы зонда. Максимальные значения Дро отвечают зонду III, который характеризуется яаибольшим отношением внешнего диаметра к внутреннему (iij/rfo=10/ 3). Промежуточное положение занимает характеристика зонда I (rfi/do=4/3), а минимальную погрешность дает зонд II, выполненный с внешним обтекателем со сквозным протоком. Следует подчеркнуть, что все три зонда имеют одинаковые размеры приемников полного давления и сливных отверстий, расположенных в кормовой части зондов ( о/ з= 3/0,3). Зонд IV выполнен со значительно большим отношением диаметров входного и сливного отверстий (г о№= 12/0,7). Большой диаметр приемного отверстия способствует уменьшению эжекционного эф- фекта и уменьшает влияние теплообмена. Однако при этом возрастает погрешность, обусловленная тормон<ением капель в приемнике зонда. Для проверки влияния теплообмена зонд I был покрыт с внешней стороны нетеплопроводным лаком и в одной i из модификаций изготовлялся из стекла. При значительной конечной влажности характеристики зонда 1-С улучшились. [c.59]

Несмотря на то что к настоящему времени накоплен большой практический опыт по влиянию геометрических факторов на устойчивость рабочего процесса РДТТ, он еще не систематизирован в достаточной степени и не сведен к каким-либо расчетным методикам. Например, обнаружено, что поперечные моды колебаний с большей вероятностью возникают в зарядах с цилиндрически симметричными каналами, чем в зарядах с каналами более сложной симметрии (рис. 67). Заряды с внутренним каналом в форме пяти- или семиконечной звезды более благоприятны в отношении устойчивости, чем заряды с каналами в форме звезды с четырьмя или шестью лучами. Для подавления поперечных мод весьма эффективным средством является размещение вдоль оси канала механических элементов (демпфирующих стержней). Подавление продольных мод колебаний может быть достигнуто размещением в камере перегородок с отражающими поверхностями. [c.124]

Отложения и нагарообразование в двигателе внутреннего сгорания во многих случаях оказывают большое влияние на его срок службы и, следовательно, на экономичность эксплуатации. Однако отложения и нагарооб-разование в двигателе обусловливаются не только свойствами применяемой смазки или топлива. Значительно большее влияние на нагарообразование и отложения оказывают, наряду с конструктивными особенностями дви- гателя (например, форма камеры сгорания, местоположение свечи или топливной форсунки, характер рабочего процесса, тип и качество работы свечей или форсунок), также и такие условия эксплуатации, как нагрузка двигателя, рабочая температура, установка опережения зажигания или момента впрыска и, наконец, изменение технического состояния двигателя в результате износа, недостатка воздуха из-за засорения воздухоочистителя и т. п. [c.121]

Одним из основных вопросов, на который следует ответить, является вопрос о состоянии плазмы за фронтом свечения. Измерения, проведенные с фоторазверткой и ФЗУ, показывают, что за фронтом свечения движется ярко светящаяся область, форма которой зависит от начального давления и скорости фронта. Необходимо выяснить, является ли плазма за фронтом газоразрядной (выброшенной из камеры при разряде), определяются ли ее параметры ударной волной или ее состояние зависит от обоих процессов. Поскольку электронная температура за сильными ударными волнами порядка температуры газа, то спектральные измерения позволяют, по-видимому, ответить на этот вопрос. Чтобы исключить возможное влияние на электронную температуру за фронтом электрических полей разряда, измерения проводились на таких расстояниях от кольцевого электрода, чтобы к моменту прихода фронта свечения разрядный ток существенно затухал. [c.55]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...