Температура среднемассовая

Твэл охлаждается двуокисью углерода (СОг), движущейся по внутреннему и внешнему каналам. Среднемассовая температура СОг во внутреннем канале /ни =200° С и во внешнем канале / <2=240° С, Коэффициенты теплоотдачи от поверхностей оболочек к газу соответственно равны ai = 520 Вт/(м2- С) и 2 = 560 Вт/(м2-°С). [c.33]

По трубе диаметром d= 2 мм движется вода при сверх-критическом давлении р=24 МПа, Расход воды (3 = 0,15 кг/с. Среднемассовая температура воды в сечении х на расстоянии x>l5d от входа в обогреваемый участок трубы Ш1 = 380°С. [c.106]

По трубке диаметром d = 4 мм движется двуокись углерода при давлении р=10 МПа и нагревается при примерно постоянной плотности теплового потока на стенке. В сечениях х на расстоянии x>20d от входа в обогреваемый участок трубы местные число Рейнольдса, среднемассовая температура жидкости и температура стенки равны соответственно Re = 2-10S /жх = 22 С, t x = = 227° С. [c.114]

Из уравнения теплового баланса находим среднемассовую температуру воды в расчетном сечении [c.123]

Таким образом, t 2<.im, хотя дсг=0. Это объясняется тем, что хотя температура стенки меньше среднемассовой температуры жидкости, градиент температуры жидкости на стенке равен нулю (рис. 5-16, а). [c.128]

Изменение ио длине трубки температуры стенки среднемассовой температуры двуокиси углерода и некоторых других характерных величин приведено на рис. 12-8 и 12-9. [c.235]

Твэл охлаждается водой, которая движется по внутреннему каналу круглого сечення н внешнему кольцевому каналу. Внешний диаметр кольцевого канала йз = 34 мм. Среднемассовая температура п расход воды во внутреннем канале iaк2=200°С, 02 = 0,30 кг/с. [c.242]

Определенный интерес представляют значения мгновенного показателя политропы к, среднемассовой температуры газа < Г > и безразмерного теплового потока Nu (числа Нуссельта) [c.282]

На рис. 5.6.3 для случая о = ОД Ро = 1 бар и трех интенсивностей разрежения ре = 0,1, 0,2, 0,3 бар) приведены полученные зависимости радиуса, среднемассовой температуры пузырька и параметра Nu от времени на стадии расширения. Интересно отметить, что при расширении пузырька средняя температура газа сначала понижается, а затем начинает расти до температуры жидкости, т. е. непрерывно улучшающийся теплообмен с избытком компенсирует понижение температуры газа, вызванное его расширением. Влияние теплообмена усиливается из-за непрерывного увеличения поверхности пузырька и убывания скорости расширения. [c.283]

Все параметры даны в относительных величинах. Давление относили к полному давлению на входе в сопло закручивающего устройства Р,, температуру — к полной температуре на входе 7,, а скорость — к среднемассовой окружной составляющей скоро- [c.111]

Среднемассовая относительная температура охлажденного потока [c.208]

Среднемассовая температура поджигающего факела на выходе из воспламенителя [7] [c.336]

Среднемассовая температура воздуха в перфорированной камере воспламенителя [c.337]

Тср — средняя по расходу температура жидкости (ее называют также среднемассовой температурой) в перпендикулярном к направлению течения сечении [c.368]

Область I соответствует однофазному конвективному теплообмену. В этой области при постоянной плотности теплового потока среднемассовая энтальпия растет линейно, что следует из (7.29) (именно этот случай представлен на рис. 8.1). Если теплоемкость жидкости Ср можно считать постоянной, что неплохо выполняется при р р р, то также линейно растет в этой области среднемассовая температура жидкости Т. Температурный режим стенки канала [c.334]

Интерес представляют значения мгновенного показателя политропы к, среднемассовой температуры газа <Гг) и безразмерного [c.187]

Рис. 2.5.3. Изменение радиуса а воздушного пузырька в воде аа = 0,1 мм, Ро = 0,1 МПа), его среднемассовой температуры <7 > и чпсла Нуссельта Nu2 во времени при расширении пузырька после мгновенного падения давления жидкости Рос вдали от ро до р<, кривые 1, 1, 1" —для ре = 0,01 МПЛ, кривые 2, 2 2" — для Ре = 0,02 МПа, кривые 3, 3, 3" - для ре = 0,03 МПа
Определить отношение местного числа Нуссельта к числу Муссельта для случая постоянных физических свойств Numi/Nuo и значение местного коэффициента теплоотдачи ах при тех же условиях, что в задаче 5-74, но если среднемассовая температура двуокиси углерода равна соответственно <ни = 43°С и t ,x = Q7° С. [c.117]

Расчет выпо,пнить для давления р=10 МПа, сечения трубы, удаленного от входа, среднемассовой температуры двуокиси углерода tx = l7° и температур стенки /с =27, 44, 67, 127 и 227 С. [c.117]

Изменение среднемассовой температуры воздуха по длине канала определяем из уравнения теплопого баланса [c.120]

Критическое давление двуокиси углерода рк = 7,39 МПа. Следовательно, рассматриваемый процесс теплообмена протекает в сверх-критической области параметров состояния. Так как в этой области теплоемкость жидкости существенно изменяется с температурой, то изменение среднемассовой температуры двуокиси углерода по длине трубки определяем по изменению ее энтальпии. При i o = onst энтальпия жидкости изменяется по длине трубки линейно и [c.235]

Рис. 5.6.2, И.зыененис радиуса а во.эдушного пузырька в воде (а, = 0,03 мм, Ро = I бар), его среднемассовой температуры < Т ), мгио-венного показателя политропы ft и числа Нуссельта Nu во времени в стадии сжатия после мгновенного повышения давления жидкости от Ро = 1 бар до Ре = 10 бар.
Среднемассовая температура газа в пузырьке, с учетом постоянства массы газа и гомобаричности, равна [c.310]

Отсюда следует, что колебание удельного теплового потока из пузырька опережает по фазе на 45° колебание среднемассовой температуры газа (.Tg). Характерные же значения Nu ]/Q согласуются с оценкой (5.6.12), основанной на допущении о тонком температурном ногранслое в газе. [c.311]

Расчитываются геометрические размеры основных деталей и узлов воспламенителя при его работе на критическом режиме истечения продуктов сгорания, среднемассовая температура факела, коэффициент эжекции. В последнем случае в техническое задание должны входить и параметры Р , Т эжектируемого воздуха, которым обычно служит вторичный воздух. Чаще всего из исходных данных известны марка горючего и потребная тепловая мощность факела пускового устройства N . Тогда расход топлива, кг/с, может быть найден из выражения [c.335]

В выражении (7.28) т — время пребывания топлива в зоне испарения Пр — среднемедианный диаметр капель спектра распыла топлива по Проберту — температура газа в зоне горения Гр — равновесная температура испаряющейся капли топлива. Значения z н d колеблются в пределах т 0,01-0,05 с (по Проберту) 8-18 мк [170]. Принимая среднемассовую температуру в зоне горения равной 1500 К, а равновесную температуру 7р испаряющейся капли керосина равной 503 К [11], из (7.28) [c.342]

Эксперимента.льное исследование кипения с недогревом при вынужденном движении воды по вертикальному каналу кольцевого сечения с внутренним обогревом было предпринято Мака-дамсом и др. [5281. Внутренний диаметр канала был равен 6,35 мм, наружный варьировался и составлял 19,6, 18,5 и 10,9 мм. На фиг. 3.13 представлены некоторые результаты экспериментов в виде зависимости теплового потока от разности температур А Г, причем параметром является среднемассовая скорость воды 5 Та — температура поверхности, Гь — среднемассовая темпера-9-517 [c.129]

Из формулы (138) ВИДНО, что Т является среднемассовым значением температуры торможения. Воспользуемся полученной средней величиной температуры торможения для вычпсленпя среднего значения критической скорости звука [c.269]

Задача о теплообмене изотермической плоской поверхности с не-испаряющейся жидкой пленкой при ее ламинарном течении была решена Нуссельтом еще в 1923 г. [5]. Принималось, что свободная поверхность пленки плоская, теплообмен с газом отсутствует. В этом случае расход (плотность орощения), а следовательно, и толщина пленки известны, среднемассовая температура жидкости в заданном [c.179]

С началом области III начинается собственно двухфазное течение. Нижней границей области ///является сечение, в котором среднемассовая энтальпия достигает значения энтальпии насыщенной жидкости, т.е. = 0. Следовательно, в пределах области III двухфазный поток существенно неравновесный вблизи стенки всегда существует пар, причем действительное массовое расходное и истинное объемное ф паросодержание растет по длине, а в ядре сохраняется недогретая жидкость с локальной температурой Т<Т . [c.336]

Описанная методика может быть использована как при внешнем обтекании поверхности (пограничный слой), так и при течении в трубах. Рис. 8.5 относится к течению в пограничном слое, а на рис. 8.6 приводятся опытные данные работы [60] для случая кипения хладона R113 ( j F3 L3) в кольцевом канале. Из этого рисунка видно, что при развитом пузырьковом кипении на теплообмен не влияет и недогрев жидкости до температуры насыщения. Коэффициенты теплоотдачи а и здесь отнесены к температуре насыщения. В области заметного влияния однофазной конвекции при расчетах необходимо учитывать, что относится к среднемассовой температуре жидкости Т. Этот учет достигается введением очевидной коррекции в формулу (8.19) [c.357]

Смотреть страницы где упоминается термин Температура среднемассовая : [c.81] [c.120] [c.283] [c.74] [c.81] [c.91] [c.93] [c.208] [c.209] [c.343] [c.159] [c.400] [c.437] [c.455] [c.455] [c.179] [c.336] [c.190]

Динамика многофазных сред. Ч.2 (1987) -- [ c.59 , c.186 , c.191 ]

Быстрые реакторы и теплообменные аппараты АЭС с диссоциирующим теплоносителем (1978) -- [ c.101 ]

Теоретические основы теплотехники Теплотехнический эксперимент Книга2 (2001) -- [ c.395 ]

Динамика многофазных сред Часть2 (1987) -- [ c.59 , c.186 , c.191 ]

ПОИСК

Метод среднемассовых температур. Параметр неравномерности теплообменника

Определение среднемассовых энтальпий, температуры и паросодержания при течении жидкости в трубах

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...