Сталь переходного класса

Стали переходного класса после закалки, обработки холодом и старения [c.52]

Таким образом, косвенный метод определения предела выносливости позволяет быстро произвести ориентировочную оценку сопротивления металла разрушению от воздействия циклических нагружений. На основании исследований установлено, что микроструктура стали оказывает влияние на сопротивление малоцикловому разрушению. Наиболее высоким сопротивлением разрушению при циклическом разрушении обладает сталь с аустенитной структурой, менее высоким — сталь с феррито-перлитной структурой и наименьшим — сталь переходного класса (феррито-мартенситная), что объясняется особенностями их микроструктурных составляющих. [c.187]

ВЫСОКОПРОЧНЫЕ НЕРЖАВЕЮЩИЕ СТАЛИ С НЕУСТОЙЧИВЫМ АУСТЕНИТОМ (СТАЛИ ПЕРЕХОДНОГО КЛАССА) [c.42]

Возможность упрочнения высоколегированных коррозионностойких сталей (переходного класса) за счет процессов, протекающих в твердых растворах в результате дополнительной термической обработки (высокий или низкий отпуск, обработка холодом) имеет важное значение для промышленного использования новых сталей высокой прочности. Степень неустойчивости у-твердого раствора зависит от химического состава хромоникелевых сталей, положения точки мартенситного превращения Мн), которая в системе хромоникелевых и никелевых сталей понижается с повышением содержания Ni, С, N, Мп и Сг. Химический состав стали этой группы подбирают таким образом, чтобы при высоких температурах она была практически полностью аустенитной и при быстром охлаждении сохраняла это состояние, но в виде неустойчивого аустенита. Этот аустенит под действием различных факторов в зависимости от точки Мн превращается в мартенсит, например, при холодной деформации или обработке холодом при —70° С, сообщая этим самым стали более высокие прочностные свойства. [c.42]

Химический состав хромоннкелевых сталей переходного класса [c.43]

ХРОМОНИКЕЛЕВЫЕ СТАЛИ ПЕРЕХОДНОГО КЛАССА [c.138]

Химический состав и назначение хромоникелевых сталей переходного класса [c.138]

Механические свойства и режимы термической обработки сталей переходного класса [c.139]

И снижение температуры мартенситного превращения (точки Мн) в результате присадки аустенитообразующих элементов (Ni, Мп, N, С и частично Сг) приводит к образованию сталей переходного класса с аустенито-мартенситной структурой и соответствующему изменению свойств. Содержание легирующих элементов в сталях этого типа оказывает большое влияние на процесс превращения у -> и должно находиться в достаточно узких пределах. [c.140]

Стали переходного класса, в зависимости от структуры и легирования, занимают промежуточное положение. [c.232]

Хромоникелевые стали переходного класса 138—143 [c.445]

Высокопрочные нержавеющие стали переходного класса [c.45]

Стабильность у-фазы в сталях переходного класса зависит от степени легированности твердого раствора. [c.45]

Влиять на устойчивость у-твердого раствора можно, изменяя химически состав стали. При этом устойчивость аустенита и степень упрочнения нержавеющей стали переходного класса зависят, прежде всего, от содержания С, Ni и Мп, которое обусловливает мартенситное превращение, а также от количества А1, Ti и некоторых других элементов, вводимых в сталь для обеспечения процесса ее дисперсионного твердения. [c.45]

Характерной особенностью сталей переходного класса является то, что после закалки они имеют аустенитную или аустенитно- [c.45]

Стали переходного класса подвержены упрочнению путем двукратного отпуска, обработки холодом с последующим отпуском, холодной пластической деформации, также сопровождающейся последующим отпуском. В последнем случае отпуск проводят непосредственно после закалки с температур, обеспечивающих получение менее устойчивого аустенита. [c.46]

Для повышения пластичности и конструкционной прочности сталей переходного класса их старение осуществляют при температурах выше 750 С. При упрочняющей термической обработке этих сталей необходимо учитывать степень стабильности остаточного аустенита. [c.46]

Стали переходного класса широко используют в авиационной промышленности для изготовления наружной обшивки и отдельных деталей самолетов и ракет. Из них также производят пилы для деревообрабатывающей промышленности, детали насосов, подшипники, ножи. [c.46]

К сталям переходного класса, в которых после высокотемпературной закалки образуется аустенит, а их упрочнение достигается отпуском с последующим старением или обработкой холодом с последующим старением, примыкают нержавеющие стали, имеющие мартенситную структуру после проведения высокотемпературного нагрева с последующим охлаждением. Эти стали подвержены дополнительному упрочнению после старения благодаря дальнейшему образованию мартенсита или выделению упрочняющих фаз. Температура мартенситного превращения таких сталей должна быть выше комнатной, так как это позволяет получать повышенные прочностные свойства уже при закалке вследствие протекания мартенситного превращения. Для обеспечения определённой степени мартенситного превращения при закалке нержавеющие мартенситные стали выплавляют с низким содержанием С, а иногда вводят в них Nb или Ti, которые способны связывать С в карбиды. [c.47]

В некоторых работах учитывается возможная роль дислокаций в ускорении диффузии при старении. При исследовании старения (400—800° С) в нержавеющих хромоникелевых сталях переходного класса энергия активации процесса получилась рав- [c.232]

При исследовании мартеиситно-стареющих сталей переходного класса было показано [186—188], что мартенсит, полученный в результате холодной деформации (15—20%), при комнатной температуре содержит дислокаций (- 10 i At ) больше по сравнению с мартенситом, полученным при обработке холодом, и особенно по сравнению с полученным при высоком отпуске. Такая структура имеет также более высокую исходную и максимальную прочность (после старения при 500° С). [c.241]

На рис. 117 показано изотермическое превращение А- М в марганцовистой стали (Курдюмов, Максимова [238]). Для хромоникелевой стали переходного класса (СН-2) отмечена зависимость скорости изотермического превращения аустенита в мартенсит и количества образующего при этом мартенсита от температуры изотермы (рис. 118). Четкий максимум наблюдается при температуре около —75° С. Наименьшее значение инкубационного периода составляет 2 мин. С повышением и понижением температуры инкубационный период возрастает выдержка [c.261]

Рис. 118. Изотермическое превращение аустенита в мартенсит в хромоникелевой стали переходного класса [240]

VIII) хромоникелевые стали переходного класса с аустенито-мартенситной структурой [c.9]

Поэтому стали переходного класса могут быть мягкими после аустснизации и твердыми (упрочненными) со структурой мартенсита. Количество превращенного в мартенсит аустенита тем больше, чем медленнее и ниже температура охлаждения. Превращение 7 ai протекает в этих сталях не полностью и с большой инерцией. [c.42]

При нагреве до высоких температур стали этого класса становятся полностью аусте-нитнымн. При быстром охлаждении они сохраняют аустенитную структуру или частично распадаются на мартенсит, что зависит от точки Мн. Поэтому стали переходного класса могут быть мягкими после аустенизации и твердыми со структурой мартенсита после упрочнения. [c.140]

Приведенная на рис. 53. схема иллюстрирует области существования сталей различных классов. Из схемы видно, что мартенситные стали приобретают свойственный мартенситной структуре высокий предел текучести непосредственно при охлаждении после закалки. Стали переходного класса после закалки имеют Ь основном аустенитную структуру, низкую прочность, так как их мартенситная точка лежит при температуре бколо или ниже комнатной. [c.130]

Наименее изучен вопрос коррозионной стойкости сталей аусте-нитомартенситного класса и, особенно, применительно к использованию этих сталей в химическом машиностроении. Коррозионная стойкость сталей переходного класса не меняется при переходе от аустенитной (закаленное состояние) к мартенситной (об-ра< ка холодом) структуре. Низкотемпературный отпуск (до 350—400° С), не приводящий к образованию избыточных фаз, также не оказывает существенного влияния на коррозионную стойкость стали. [c.134]

Нержавеюш.ие хромоникелевые наплавленные стали обладают высокой эрозионной стойкостью в том случае, если они имеют мартенситную, аустенитно-мартенситную или аустенитную структуру с нестабильным аустенитом, т. е. стали переходного класса. Такая с т(руктура в наплавленном металле обеспечивается при содержании хрома от.12 до 16% и никеля от 4 до 8%. Дополнительное легирование наплавленного металла такого состава аустенитообразующими или ферритообразующими элементами может изменить соотношение между содержанием хрома и никеля. [c.86]

С болты следует изготовлять из высокопрочных легированных сталей. Тяжело нагруженные болты, предназначенные для использования при более низких температурах, должны изготовляться из коррозионно-стойких сталей переходного класса 07Х16Н6 и 1Х15Н4АМЗ-Ш. Эти стали наряду с высокой коррозионной стойкостью характеризуются высокими пластичностью и ударной вязкостью при очень низких температурах. Болты из стали 07Х16Н6, например, сохраняют высокие прочность и ударную вязкость (ан = 80. .. 95 Дж/см ) вплоть до == —253 и (температура жидкого азота) и могут длительно работать при = —196... 400 °С и кратковременно до 500 °С. Эти свойства особенно важны для болтов, используемых в космических аппаратах. В табл. 5.17 приведены механические характеристики отечественных сталей для изготовления болтов, работающих при низких температурах. [c.174]

Припой ПСр 92, смачивая сталь, не проникает по границам ее зерен, не охрупчивает паяемый металл, вследствие чего не снижает механические свойства высокопрочных коррозионно-стойких сталей переходного класса, термически обработанных (Ов > > 980-10 Па). [c.70]

Нержавеющие стали переходного класса могут быть существенно упрочнены за счет процессов, протекающих в твердом растворе в ходе термической обработки (например, двукратном отпуске при определенных температурах или при обработке холодом). Это имеет больщое практическое значение для их промышленного использования. [c.45]

Опыт показывает, что оптимальные механические свойства сталей переходного класса после старения следующие ств = 1200 МПа, сто.2 = 1100 МПа, 5=16 %, ц/ = 60 %. При производстве сталей переходного класса чрезвычайно важно соблюдать суженые пределы химического состава по основным легирующим элементам. Только при выполнении этого условия в стали образуется нестабильный аустенит, йоторый в ходе дальнейшей термической об- [c.46]

Широкое применение в промышленности находят стали переходного класса типа стали Х16Н6, которые обладают высокой прочностью при достаточном запасе пластичности. Их особенностью является пониженное содержание С, Сг и Ni по сравнению с ау-стенитными нержавеющими сталями типа 18-8. Для стали Х16Н6 оптимальная температура нагрева перед закалкой составляет 1000 °С. При этом происходит полное растворение карбидов. Далее сталь охлаждают на воздухе или в воде. [c.47]

Расширение сортамента нержавеющих сталей, особенно сталей с повышенной коррозионной стойкостью, с многокомпонентным легированием, увеличение производства сталей с низким содержанием углерода, легированных азотом, а также двухфазных сталей, сталей переходного класса п ыартенсито-стареющих сталей. [c.6]

Высокие прочностные свойства стали переходного класса получают за счет применения специальных режимов термической обработки обработка холодом при —50н-70°С (для полноты распада аустенита), старение при 500—550° С и иаклеп в холодном состоянии. [c.29]

Значительно более трудной является выплавка нержавеющих сталей переходного класса типа Х15Н9Ю (СН-2) в электропечах большой емкости. Для получения требуемых свойств стала необходимо обеспечить условную магнитность проб в очень узком интервале — 2—6 мв [103, 104]. Помимо контроля металла по пробам, важно стабилизировать усвоение алюминия. Разработанная с нашим участием технология предусматривает выплавку стали двумя основными методами 1) на свежей шихте с окислением углерода железной рудой и кислородом 2) методом переплава отходов с кислородом. [c.182]

Свариваемость двухфазных хромоникелевых сталей переходных классов по сравнению с однофазными выше, особенно сопротивляемость образованию трещин и межкристаллитной коррозии. Мартенситно-стареющие коррозионностойкие стали (08Х15Н5Д2Т и др.) могут иметь в зоне сварного соединения ослабленные участки в отношении величины ударной вязкости и стойкости против коррозии. Антикоррозионные свойства сварных соединений восстанавливаются после полной термической обработки. Рекомендуется для этих же целей отпуск перед сваркой при 600—650 °С. Для предотвращения старения металла в зоне сварного соединения в процессе эксплуатации конструкции и последующего снижения его пластических свойств применяют термообработку после сварки (при 600—650 °С). Хромоникелевые стали сваривают практически всеми методами. Режимы стремятся подбирать так, чтобы сварка происходила при малых значениях погонной энергии. Успешно сваривают хромоникелевые стали контактной сваркой. [c.511]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...