Определение температуры тел конечных размеров

Определение температуры тел конечных размеров [c.184]

Так как горение угольной пыли происходит с конечной скоростью, то для ее выгорания требуется пространство конечных размеров с определенной поверхностью. Горение пыли в пространстве, ограниченном поверхностью конечных размеров, связано с отводом части тепла из факела через эти поверхности. Следовательно, действительная температура горения тем ниже, чем больше время горения пыли, так как при этом требуются большие пространство и поверхность стен. У топок с жидким шлакоудалением, у которых желательно получить температуру факела, близкую к теоретической температуре горения, необходимо обеспечить большую скорость горения, чтобы сократить до минимума объем топки. [c.89]

Таким образом, в автомодельной области течения необходимо, как и в теории пути смешения , определение только одной опытной постоянной. Развиваемый метод эквивалентной задачи теплопроводности позволяет рассчитать непрерывную деформацию профиля скорости и температуры при их произвольном начальном задании. Таким путем удалось решить ряд задач (струя конечного размера, системы струй и др.), расчет которых другими методами громоздок или вообще невозможен. [c.341]

Следуя А. А. Ильюшину, будем называть М-образцом по отношению к объему тела в окрестности материальной частицы М любое тело определенной формы и конечных размеров, вещество которого и его состояние в начальный момент времени одинаковы с веществом и его состоянием в объеме А IF в момент / = 0. При этом напряженное и деформированное состояние образца, а также температурное поле являются однородными по объему в любой момент времени может быть реализован Любой процесс изменения температуры, в (О, деформаций е,А (О [напряжений Oik(t)]. Совокупность испытаний М-образцов назовем М-опытами. [c.130]

Узел конечных выключателей служит для регулировки величины подъема, опускания и начала замедленного хода инструмента в зависимости от размера прессуемого изделия, для фиксации стола и выталкивания пресс-форм. Время выдержки под давлением регулируется реле времени, давление при этом — электроконтактными манометрами. Во время выдержки под давлением поддерживается определенная температура. [c.162]

Расчет конечной температуры рабочих жидкостей. Выше конечной целью теплового расчета являлось определение поверхности нагрева и основных размеров теплообменника для его дальнейшего конструирования. Предположим теперь, что теплообменник уже имеется или по крайней мере спроектирован. В этом случае целью, теплового расчета является определение конечных температур рабочих жидкостей. Это — так называемый поверочный расчет. [c.236]

В реальных условиях эксплуатации машин материалы большинства деталей не подвергаются непрерывному увлажнению. Периодические изменения влажности воздуха вызывают изменения свойств материала. В органических материалах при этом наблюдаются остаточные изменения вследствие того, что скорость поглощения влаги материалом больше скорости потери влаги при прочих равных условиях. В конечном итоге после серии периодических увлажнений и высыханий можно ожидать необратимых изменений в свойствах материалов. Всякое изменение температуры сопровождается изменением геометрических размеров детали, что следует учитывать при проектировании и производстве машин. Отклонения в размерах твердых тел часто сопровождаются структурными изменениями, которые зависят от технологического процесса, принятого при изготовлении материала. В материале могут продолжаться физико-химические процессы или оставаться внутренние напряжения. Нагрев и охлаждение материала в определенных пределах температуры могут значительно снизить внутренние напряжения. [c.135]

Тем не менее, поскольку ]размеры нашей системы безгранично велики по сравнению с молекулярными расстояниями, даже элементарная часть поверхности может быть еще чрезмерно большой по сравнению с молекулярными размерами. Наше определение давления будет поэтому соответствовать конечному и установившемуся значению. Точно так же мы можем ввести понятия о температуре или плотности в точке, предполагая, что эта точка относится к достаточно большой системе. [c.8]

Существует множество методов усреднения размеров частиц 111, однако рекомендации по выбору того или иного из них практически отсутствуют. Наиболее обоснованным является метод усреднения по определяющему свойству Ц], но и в этом случае не может быть получен такой средний размер, который одновременно мог бы удовлетворять требованиям, возникающим при расчетах тепловых и гидродинамических процессов в двухфазных потоках. При усреднении по любому методу неизбежны серьезные, ошибки в определении почти всех характеристик потока и в конечном итоге —температур и скоростей частиц в различных его сечениях. [c.121]

Интенсивной является характеристика системы, значение которой не стремится к нулю для систем с бесконечно малыми размерами. Таким образом, интенсивная характеристика имеет конечное значение в точке. Примерами служат давление, температура и удельный объем (объем единицы массы) очевидно, сами по себе масса и объем не подпадают под определение интенсивных характеристик. [c.19]

На практике для полного сгорания топлива требуется большее количество воздуха по сравнению со стехиометрическим, так что всегда необходимо определенное количество избыточного воздуха. Это объясняется тем, что горение протекает с конечной скоростью, если имеется конечное количество топлива и кислорода, поэтому для полного сгорания за конечное время необходим определенный избыток реагентов. Дополнительная потребность в избыточном воздухе возникает в случае неполного смешения воздуха с топливом. При этом количество избыточного воздуха зависит как от природы топлива (твердое, жидкое или газообразное, а также размер частиц или капель), так и от способа сжигания и типа используемого для этого устройства. Например, в газовых турбинах избыток воздуха достигает 300%, что связано с необходимостью снижения температуры газа на входе в турбину до технологически допустимого значения. [c.278]

С увеличением температуры энергия колебаний частиц растет, вследствие чего увеличивается эффективный средний радиус частиц и происходит тепловое расширение тела (рис. 8, в, где увеличенными кружками изображены эффективные размеры частиц с определенной конечной вероятностью частица может находиться в любой точке этого кружка). [c.43]

Таким образом, упомянутые ранее натурные эксперименты основывались на хорошо известной концепции, что трещина данного размера в сосуде под давлением или трубе останется устойчивой до тех пор, пока в цилиндре не будет достигнуто критическое давление. При достижении критического давления трещина внезапно становится неустойчивой, и будет инициироваться разрушение. Для дефектов различных размеров в определенном материале данной вязкости, конечно, требуются разные критические давления. С другой стороны, данному уровню действующего напряжения (которое может включать и остаточные напряжения вследствие сварки, изменения температуры, повторной гибки и т. д., а также напряжения от первоначального пробного давления) соответствует определенный критический размер трещины. Зависимости размера критической трещины от разрушающего напряжения меняются с изменением уровня вязкости разрушения материала. [c.153]

В определенные моменты цикла (например, /1, и т. д.) губки нагревателя автоматически разжимаются, образец падает в бачок с водой и резко охлаждается. После шлифования и последующего специального травления образец подвергают металлографическому анализу. При этом оценивают фазовый состав и определяют размер зерна. Изменение температуры в центральном участке образца в процессе нагрева и охлаждения регистрируется термопарой и записью на ленте осциллографа конечные изменения структуры и твердости металла исследуют обыч- [c.40]

В настоящее время нет методики расчета протечек через зазоры, если не считать одного примера в работе [И]. Отсутствует также методика определения влияния протечек на теплообмен, тепловую мощность аппаратов, конечные температуры теплоносителей и гидродинамическое сопротивление. Важность этих вопросов при конструировании теплообменной аппаратуры очевидна, так как она позволит обоснованно выбирать величины зазоров и допусков для них с учетом как усложнения изготовления при малых зазорах, так и необходимости увеличения размеров аппаратов при наличии больших протечек. Вероятно эта методика явится также стимулом для разработки и осуществления эффективных способов и конструкций для уплотнения зазоров. [c.222]

В условиях нашей повседневной деятельности приходится наблюдать совершенно определенное направление переноса тепла, а именно от тел более нагретых к телам менее нагретым. Указанный факт нужно понимать в том смысле, что энергия ограниченной физической области, имеющей более высокую температуру, вследствие теплопередачи убывает, энергия же области с меньшей температурой возрастает, если только указанные изменения энергии не компенсируются каким-либо энергетическим обменом с другими телами. С этой последней оговоркой можно утверждать, что конечный результат теплообмена между ограниченными телами или частями одного и того же тела заключается в уравнивании их температур, после чего процесс прекращается. Если участвующие в теплообмене тела имеют практически неограниченные размеры, то температурные изменения затрагивают в течение конечных периодов времени только внешние, поверхностные слои тел, и повсеместное уравнивание температур не наступает. В вышеуказанных случаях теплообмен имеет нестационарный характер. Стационарность процесса может наблюдаться только при наличии источников тепловыделения и теплопоглощения, имеющих к тому же постоянную мощность. В качестве таковых могут служить, в частности, определенным образом организованные потоки теплоносителей, т. е. потоки жидких [c.7]

В ядре сварной точки допускаются единичные поры, раковины и даже трещины, если их размер не превышает V3—V4 высоты ядра. Такого рода дефекты не оказывают влияния не только на статическую, но и вибрационную прочность. Это объясняется тем, что прочность сварной точки главным образом зависит от концентрации напряжений, типовая эпюра которых показана на нижней части рис. 96. Круговой концентратор К, который проходит по зоне термического влияния (если она есть) или по границе расплавления, и представляет собой самое опасное сечение сварного соединения. Следовательно, поскольку неустраним сам концентратор К, то, видимо, все внимание технолога должно сосредоточиваться на том слое металла, в котором расположен концентратор К-Таким образом, первая задача технолога —это получить хорошо сформированное расплавленное ядро определенных размеров. Вторая, более сложная задача — обеспечить в зоне концентратора К такую структуру металла, которая в наибольшей мере оказалась бы способной выдерживать концентрации напряжений без образования надрывов и трещин. Если иметь в виду, что при точечной сварке металл в зоне сварного соединения подвергается одновременно тепловому и механическому воздействию, то вполне рационально рассматривать точечную сварку как термомеханический процесс обработки металла. Но и это еще не все, что отличает точечную сварку от классической схемы термической обработки только в координатах температура — время. Через жидкую фазу ядра и горячую зону термического влияния проходят токи огромной плотности. Во многих случаях практики эти токи униполярны. Нельзя поэтому упускать из вида возможность влияния электрического тока — вначале на химическую однородность металла, а затем в конечном итоге и на структуру не только ядра, но и границы плавления. [c.196]

Однако в пучках витых труб эта связь практически не реализуется [39] Это можно объяснить как влиянием конечности размеров источника и неравномерности поля скорости в ядре потока, так и загромождением исследуемого потока витыми трубами. Это приводит к тому, что нагретые частицы вблизи устья струи успевают пройти большое число не коррелированных между собой различных путей от источника до рассматриваемой точки, хотя распределения пульсационных скоростей при числах Ее > Ю" в ядре потока и приближаются к нормальному закону распределения. При числах Ее < Ю наблюдается отклонение пульсаций скорости от закона Гаусса в пучке витых труб, что свидетельствует об анизотропности турбулентности в таких пучках в этом диапазоне чисел Ее. Поэтому в закрученном пучке витых труб метод диффузии тепла от источника использовался только для определения коэффициента а. его применение оправдьшалось совпадением экспериментальных распределений температур с гауссовским распределением, хотя основные допущения теории Тэйлора в данном случае не выполняются строго. В экспериментах источник диффузии имел радиус, примерно в три раза превышающий радиус витой трубы. В этом случае свойства потока индикаторного газа (нагретого воздуха) и основного потока одинаковы, Это позволяет получить достаточно надежные опытные данные по коэффициенту В то же время если в работе [39] для прямого пучка витых труб, где радиус источника, бьш равен радиусу витой трубы, удалось оценить значение интенсивности турбулентности по уравнению (2.9), то в данном случае это исключается из-за больших размеров источника. Для увеличения точности определения коэффициента опыты по перемешиванию теплоносителя в закрученном пучке проводились при неподвижном источнике диффузии, а для определения полей температуры на различном расстояниии от него в витых трубах были установлены термопары. При этом измерялась температура стенок труб (т.е. температура твердой фазы в терминах гомогенизированной модели течения). Эта методика измерений могла приводить к погрешностям в определении коэффициента ) г, поскольку распределения температур в ядре потока теплоносителя и стенки труб различны, а следователь-различны и среднестатистические квадраты перемещений, а также и причем это различие, видимо, носит систематический характер. Подход к учету поправки в определяемый коэффициент Df при измерении температуры стенки изложен в разд. 4.2. [c.55]

Характерная для топливных образцов зависимость переносимой активности ПД от температуры генератора аэрозолей показана на рис. 3. Отсутствие плато в ходе зависимости и видимую пропорциональность между количеством переносимых ПД и аэрозолей можно объяснить тем, что на поверхности аэрозолей адсорбируется лишь малая часть короткопробежных атомов, в основном они осаждаются на поверхности образца, поэтому насыщения в ходе зависимости количества адсорбированных атомов от числа аэрозолей не достигается. Для длиннопробеж-ных продуктов деления адсорбция на поверхности аэрозольных частиц преобладает над адсорбцией на поверхностях мишени и камеры и поэтому при определенных соотношениях концентрации, размера аэрозолей и времени пребывания газового потока в камере мишени наступает насыщение в ходе зависимости числа адсорбированных атомов от концентрации аэрозолей, а в конечном итоге эффективности транспортировки ПД от температуры генератора аэрозолей, Сказанное можно подтвердить несложными математическими выкладками. [c.119]

Таким образом, поставленная задача решена—найдены простые расчетные формулы или определения температурного поля и количества переданной теплоты при нагреве неограниченной плоской стенки. Из этих формул видно, что во второй стадии нагрева плиты конечной толш,ины появляется новый переменный параметр — температура центра, — в известном смысле. аналогичный параметру X (глубина прогретого слоя) в процессах нагрева неограниченных тел или тел конечных размеров при малых значениях критерия Фурье (т<т ). Для плиты этот параметр легко исключается из расчетных формул. [c.69]

При определении температурного поля цилиндрическая поковка, длина ршторой более пяти диаметров, рассматривается как геометрическое тело, полученное пересечением цилиндра бесконечной длины и неограниченной пластины. Относительная температура для цилиндра конечных размеров определяется путем перемножения соответствующих температурных критериев. [c.611]

С течением времени они возрастают и достигают своих наибольших значений через бесконечное время. Но следует иметь в виду, что в теле конечных размеров средняя температура 6т (которая в бесконечном теле была взята равной 6с) также начнет уменьшаться с течением времени, и, таким образом, кривая 6о/6с на рис. 13.17, 13.19, если ее использовать для определения температурных напряженпй в поверхностных слоях тела конечных размеров, имгет физический смысл только в своей круто падающей части. При охлаждающем (нагревающем) тепловом ударе поверхностные слои нагружаются растягивающими (сжимающими) напряжениями. [c.490]

Снайдер и Кертисс [1], используя модифицированное Грином уравнение Больцмана, вычислили влияние конечности размеров молекул на переносные свойства. Затем Хофман и Кертисс [1] учли трехчастичпые столкновения. Дополнительный вклад от связанных состояний определен другими авторами [6]. При высоких температурах согласие теории [1] с экспериментом удовлетворительное, но при низких температурах рассчитанные в [1] и [6] первые переносные вириальные коэффициенты имеют качественно различный температурный ход, причем результаты [6] лучше согласуются с найденными экспериментально. [c.124]

Постановка задачи. Дана пластина конечных размеров 2ЯуХ2Я Х х2Яд, температура которой везде одинакова и равна Т . В момент времени т = О все поверхности пластины мгновенно охлаждаются до некоторой температуры Г,.< Т , которая поддерживается постоянной на протяжении всего процесса охлаждения. Требуется найти распределение температуры в любой момент времени, а также среднюю температуру пластины, необходимую для определения теплопотерь. [c.141]

Возможность выделения коллоидного кремния позволяет следующим образом объяснить экспериментальные результаты. Выделение атомов кремния связано с дефицитом кислорода или, другими словами, с избьгг-ком кремния в сравнении с формулой SiOg. Для выделения кремния необходима, по-видимому, структурная перестройка, поэтому поглощение возрастает с ростом времени выдержки при высокой температуре. Выделившиеся атомы группируются до видимых размеров. Насыщение происходит в результате конечного числа избыточных атомов кремния, а экспоненциальная зависимость отражает статистический характер образования кремниевых ликваций. В то же время в стекле происходит диффузия кислорода [3—6]. Например, в работе Вильямса указывается на возможность диффузии молекулярного кислорода. Молекулы кислорода адсорбируются на кремниевых ликвациях и дают сигнал ЭПР. При нагревании происходит увеличение степеней свободы молекулы кислорода, что приводит к сужению и симметризации линии ЭПР. При достижении определенной температуры связь кислорода с кремнием разрывается и кислород десорбирует, что приводит к резкому уменьшению сигнала. Связи кремния с кислородом имеют различное окружение, и, следовательно, распределены в некотором интервале энергий, что и объясняет исчезновение сигнала в интервале 650 -ь 750° С. При увеличении длительности тепловой обработки растет количество коллоидных частиц, а следовательно, и вероятность адсорбции кислорода. [c.32]

В табл. 14.1 приведены расчетные зависимости для затопленной полубесконечной струи, в основу которых положены полуэмпирические теории Прандтля, Тейлора, Прандтля — Трубчикова и Рейхардта. Решение Толмина (по теории Прандтля) приводится для пограничного слоя конечной толщины, а решения Гертлера (по теории Прандтля — Трубчикова) и Рейхардта — для асимптотического пограничного слоя. Диффузионная задача для пограничного слоя конечных размеров решается на основании теории Тейлора. Толщину пограничного слоя выбирают исходя из принятого дефицита скорости на его границе (0,5 %, 1 %, 5 %, 10 % от скорости невозмущенного потока). При расчете неизотермической струи нестратифицированной жидкости необходимо использовать модель Толмина для нахождения кинематических характеристик и теорию Тейлора для определения поля температур. [c.232]

Расчет теплообменных аппаратов обычно начинается с определения размеров необходимой поверхности теплообмена. В том случае, когда размеры теплообменной поверхности аданы, целью расчета является определение конечной температуры тс1и[оносителей с [c.134]

Формирование ячеистых дислокационных структур при деформации характерно, по-видимому, для всех металлов при определенных условиях испытания, среди которых основными являются температура и степень деформации, а также скорость деформации и схема напряженного состояния [9]. Хольт [276], используя математический аппарат, развитый для анализа спинодального распада пересыщенных твердых растворов, впервые показал, что движущей силой перестройки, вызывающей образование модулированной структуры, является уменьшение общей упругой энергии системы за счет взаимодействия дислокаций противоположного знака. Конечным результатом такой перестройки является формирование ячеистой структуры с размером ячейки [c.120]

Как известно [1], пластическая деформация определяется как деформация, приводящая к остаточному изменению размеров образца (заготовки, прессовки и т. д.), ее мерой является величина натурального логарифма отношения конечного и начального размеров. Для самого же материала, который, образно говоря, размеров образца не знает и не помнит , мерой пластической деформации является только остаточная плотность дислокаций, связанных в определенную структуру (чаще всего ячеистую). При этом для одних условий деформации (Г = onst и е = onst) эти механическое и физическое определения можно привести в соответствие, однако при изменении условий появляется неопределенность. Дело в том, что одна и та же деформация, но при разных, например, температурах будет давать даже без учета процессов возврата различную остаточную плотность дислокаций и различную структуру [47, 373], следовательно, и свойства материала после таких обработок должны отличаться. Эта неопределенность затрудняет объяснение механических свойств деформированных металлов, их сравнение со свойствами тех же металлов в рекристаллизованном состоянии. Возникает и дополнительное осложнение, связанное с тем, что, как показывают данные электронно-микроскопического исследования (рис. 4.13), при повторной деформации дислокационная [c.175]

При практическом определении удельных давлений гермети- зации для поликапролактама, полиамида П-68 и полиформальдегида следует учитывать некоторые особенности свойств матерка-лов. На основании экспериментальных данных установлено, что размер деформации и конечная площадь контакта существенно зависят от величины нажатия на седло качества обработки и подготовки уплотнительных поверхностей времени воздействия усилия на уплотняющую поверхность температуры окружающей и [c.73]

По своей сущности коэффициент Кша аналогичен коэффициенту Ка, ибо знаменатели у них одинаковые, а числитель в Кт представляет собой разность между температурой жидкости на входе в аппарат и температурой газа на выходе из аппарата (локальный температурный напор). Но в отличие от Ка коэффициент Кгпа позволяет сразу определить конечную температуру газа по начальным температурам сред г 2 = ж. н + (/i — г ж. н) Кт , так как в него входит не четыре, а три переменных. Это существенно облегчает расчеты процессов теплообмена. Применение Кша в качестве определяемого числа подобия имеет свои преимущества в него не входит характерный геометрический размер, но в то же время мы оперируем реальными, а не условными поверхностью контакта и коэффициентом теплообмена, не прибегая, однако, к непосредственному определению их значений. Расчет ведется сразу по параметрам состояния сред и режима работы теплооб- [c.56]

При различных схемах обтекания в зависимости от расположения перегородок на трубных пакетах (рис. 75). Сравнительные результаты расчетного определения основных размеров регенераторов даны в табл. 21. Расчеты выполнены при одинаковых параметрах по гррюшей и нагреваемой среде (давление, начальные и конечные температуры, перепады давления). [c.139]

Проблемы конвективного теплообмена при низких давлениях те же, что в обычной газодинамике и теплотехнике, осложненные, однако, дополнительными эффектами. Речь идет в конечном счете об определении количеств тепла, которыми обмениваются твердые поверхности различной формы с обтекающим эти поверхности потоком газа. Указанные количества тепла, отнесенные к единице площади и единице времени, будем называть удельными потоками тепла или.просто тепловыми потоками. После приведения к безразмерному виду i(Nu, St) тепловые потоки оказываются функциями многих безразмерных параметров, из которых в первую очередь надо назвать числа Рейнольдса Re, Маха М, энтальпийный фактор hw, коэффициент аккомодации а и коэффициент диффузного отражения о. Как известно, эффекты разреженности проявляются, начиная с некоторых значений числа Кнуд-сена Кп, представляющего собой отношение средней длины свободного пробега молекул к характерному линейному размеру. Эффекты разреженности прежде всего приводят к изменению условий на твердой поверхности обтекаемого тела вместо прилипания, т. е. непрерывного перехода температуры и скорости от значений в газе к значениям в теле, появляются скольжение газа и скачок температур у стенки. Что касается уравнений, описывающих процесс обтекания и теплообмена, то практически в настоящее время пользуются уравнениями Навье-Отокса. [c.36]

Тем не менее работа Бока о зависимости коэффициента Пуассона от температуры представляет сама по себе интересный первый подход к изучению важного явления. Он повторил с большей точностью эксперименты Кирхгофа тридцатипятилетней давности, определяя коэффициент Пуассона непосредственно из опытов на совместное действие кручения и изгиба способом, независящим от размеров поперечного сечения образца. Поскольку система зеркал и все другие детали эксперимента были воспроизведены в точности, интересующемуся нужно только обратиться к описанной выше работе Кирхгофа 1859 г. Для проведения опытов при различных температурах Бок поместил установку в железный ящик в виде прямоугольного параллелепипеда, который находился в ящике большего размера, так что пространство между стенками ящиков могло нагреваться. Сославшись на то, что Кирхгоф стоял перед проблемой рассмотрения противоположных мнений Пуассона и Вертгейма, которая была совершенно определенно решена в пользу последнего, но с различными коэффициентами Пуассона для каждого материала. Бок вновь изучил вопрос, действительно ли в результате эксперимента Кирхгофа может быть получено абсолютное значение коэффициента Пуассона. Он отметил, что, так как уточненные результаты отличаются от первоначальных самое большее на 1 %, в то время как отклонения, обусловленные индивидуальными особенностями образцов, превышают эту величину, необходимо еще более тщательно учитывать термическую предысторию и такие явления, как термоупругое последействие, которое, конечно, могло влиять на результаты экспериментов. [c.369]

Интерес Кёстера к этим параметрам простирался значительно дальше простого описания их определения как такового. Он изучал скачки в значениях, которые обнаруживались при зависящих от температуры полиморфных превращениях в точках Кюри где это было уместно, а также такие параметры, как чистоту, размеры зерен и упорядоченность в распределении атомов элементов и двойных сплавов. Многие из этих подробностей представляют больший интерес для металлургии, чем для механики континуума, но, конечно, здесь нам следует подчеркнуть тот факт, что Кёстер полу- [c.495]

Вместе с тем многочисленные ранние качественные попытки обосновать повышенную стабильность атомных группировок в кристалле не увенчались успехом, а сообщаемые разными авторами размеры стабильных блоков очень сильно отличались друг от друга. Так, Гётц, наблюдая фигуры травления монокристалла Bi, оценил размеры блока вдоль грани (111) и перпендикулярно к ней равными соответственно 1,3 0,1 и 0,5 + 0,1 мкм [599]. Клячко [601] ограничивал размеры мицеллы длиной свободного пробега электронов. Как показал Борн [606], приложение квантовой теории к динамике кристаллической решетки приводит к трудностям, которые устраняются, если предположить определенный предел размеров идеальной решетки. Предварительными и довольно грубыми вычислениями он определил критическую длину 1о, свыше которой кристалл перестает быть идеальным при О К вследствие конечной амплитуды нулевых колебаний. Число атомов Zo, укладывающихся на этой длине, примерно одинаково для всех элементов и равно 500. G ростом температуры критическая длина I уменьшается и соответственно уменьшается число Z размещаемых на ней атомов по формуле [c.208]

При прессовании, спекании, слипании и т. д. зерен при свободной засыпке уменьшается пористость, происходит увеличение размеров пятна контакта между частицами, деформация каркаса. Такие структуры называются связанными. В 2.4 рассматривался процесс перехода от монодисперсной зернистой системы, состоящей из зерен близких размеров, к связанной под влиянием внешних условий (температуры, давлений, отложений твердого вещества в местах контакта и т. д.). При этом установлена зависимость между проводимостью связанного материала Л и значениями начальной т (свободная засыпка зерен) и конечной /712 (связанный материал) пористостями системы. Следовательно, весьма сложные физические процессы формирования связанного материала можно рассматривать как своего рода черный ящик и, зная начальные и конечные значения пористостейт% и m2,рассчитать Л связанной системы. Однако для понимания кинетики процесса, например, определения изменения проводимости с температурой t или [c.102]

Для определения размеров рекуператора все необходимые исходные данные, как-то часовой расход топлива количество нагреваемого воздуха Ьд и его температура — начальная 1 , конечная количество дымовых газов Уу и их температзфа при выходе из печи 1у известны — берутся из расчета печи. [c.274]

Задача о расчете течения и об определении контура АС сводится к расчету течения в треугольнике ADB и к решению задачи Гур-са в треугольнике АБС. Расчет велся методом характеристик с использованием конечно-разностной формы (3). Некоторые результаты приведены на рис. 2-4, где цифрами 1, 2, 3 обозначены кривые, соответствующие размерам уа = 0.5, 2 и 8 сж (индексы а, 6,... приписаны параметрам в точках А, 5,...), на рис. 2 и 3 штрихами даны аналогичные кривые для замороженного течения и штрих-пунктиром - для равновесного течения (все расчеты проведены при одинаковых значениях р, Т, VL W ). На рис. 2 показано распределение температуры, а на рис. 3 - степени диссоциации q по оси разгонного участка. Видно значительное отличие от результатов расчета и равновесного, и замороженного течений. На рис. 4 дано изменение параметров на замыкающей характеристике ВС Мь = 5.0), где А = N — Щ)/ Щ, причем N равно р, Т VL (—М) соответственно. Заметим, что при равновесном и замороженом течениях в рассматриваемом случае параметры на ВС постоянны. [c.124]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...