Пластина конечных размеров

В 11.2 было показано, что одномерные скоростные возмущения в случае, когда пластина конечных размеров рассматривается как непрерывно [c.441]

Для пластины конечных размеров (шириной Ь и длиной I) пользуются средним значением коэффициента теплоотдачи [c.443]

В случае пластины конечных размеров частота наибольших турбулентных пульсаций равна б/юо, где б — толщина пограничного слоя в точке перехода. Согласно выражению (29) [c.649]

Напряжение в пластине конечных размеров будем считать таким же (при у = 0), но с другими значениями коэффициентов [c.128]

Переходя к другим случаям точного интегрирования основного линеаризованного уравнения, заметим, что решение, полученное для удлиненной пластины можно использовать и для пластины конечных размеров с двумя свободными краями (рис. 4.8, в). В этом случае с достаточной степенью точности можно принять W = W (х). Однако граничные условия на свободных краях [c.153]

Температурное поле пластины конечных размеров [c.53]

Постановка задачи. Дана пластина конечных размеров 6i, 62, 63 с известным начальным распределением температуры f x, у, z). В начальный момент времени одна из поверхностей пластины подвержена воздействию горячей среды с температурой Гг, которая может изменяться во времени, две поверхности охлаждаются средами различной температуры Тв и Гв.т, а остальные поверхности теплоизолированы (рис. 2-7). [c.53]

Система уравнений процесса теплопередачи пластины конечных размеров при принятой физической модели имеет вид [c.54]

Пластина конечных размеров (параллелепипед) [Л. 4-7] [c.72]

Для пластины конечных размеров даны также решения для условий, аналогичных приведенным в 4-3, б и 4-3, в. [c.73]

Во втором приближении использовались данные натурных испытаний, полученные для двух поперечных сечений корпуса / и II, расположенных на расстоянии /о ДРУг от друга. В этом случае элемент корпуса заменялся пластиной конечных размеров длиной /ц и шириной Lo, т. е. решалась двумерная задача (рис. 77, б). [c.178]

Во многих задачах теплопроводности для нахождения температурного поля тел конечных размеров пользуются хорошо известным способом наложения температурных полей [1]. Но нетрудно показать, что этот способ неприменим для случая, когда уравнение теплопроводности является неоднородным, например, когда должна быть решена задача по определению температурного поля пластины конечных размеров с непрерывно действующим источником тепла. [c.14]

Пусть будет дана пластина конечных размеров 2Rl X 2 аХ2 з (параллелепипед) с температурой помещенная в среду с постоянной температурой Внутри пластины действует источник тепла, удель- [c.14]

Продольные и поперечные деформации образуются при выполнении всех типов швов и соединений. Это сокращение размеров сваренных элементов по длине и ширине. Остаточные продольные деформации зависят от ширины и толщины свариваемых элементов, способа сварки, размеров швов и других факторов. Поперечные деформации в пластинах конечных размеров зависят от длины швов. [c.40]

Случайные колебания пластины с сосредоточенной массой. Для прямоугольной пластины конечных размеров, колебания которой описываются уравнением (39), внешнюю нагрузку f (х, i) и нормальный прогиб w (х, О представим в виде разложения (40) по собственным формам Фд (х) и преобразования Фурье по времени. Спектральная плотность прогиба пластины [c.317]

Выполненные расчеты в предыдущих разделах этой главы показывают, что не так обстоит дело,. когда рассматриваются пластины конечных размеров-с ребрами, достигающими торцев пластины. В этом случае касательные усилия взаимодействия, вычисленные по изложенной приближенной теории, не учитывающей эффект поперечного обжатия, будут бесконечно большими на конце плас- [c.118]

Выше были обсуждены исследования-, относящиеся к задачам включения для плоскости, полуплоскости, полосы и клина, т. е. для областей бесконечной протяженности Что касается результатов, посвященных задачам включения для пластин конечных размеров, то аналитических решении здесь немного. Это объясняется трудностями математического характера. Численные, же решения, полученные методами конечных разностей и конечного элемента, посвящены анализу напряженно-деформированного состояния. Они, как правило, не ставятся как задачи включения и здесь обсуждаться не будут. [c.127]

Пластины конечных размеров с ребрами рассмотрены и в [21, [c.127]

Основная цель теоретических исследований заключается в том, чтобы на основе сравнительного анализа результатов расчета в широких диапазонах изменения геометрических и физических характеристик изотропного упругого диска понять явление толщинного резонанса в упругой пластине конечных размеров. [c.212]

III. Пластина конечных размеров. Область пластины — I < х < О содержит материал с параметрами Ки pi, i, xj, Vi, a область 0 2 2- Начальная температура равна нулю. При [c.317]

Колесниковым [144] предлагается уточненная теория колебаний многослойных ортотропных пластин конечных размеров. Методика экспериментального определения динамических характеристик трехслойных плит с легким заполнителем изложена в статье [53. [c.18]

Для задач о действии сил на пластину конечных размеров приведенные выше решения не могут быть использованы, так как для рассматриваемых неограниченных пластин перемещения на бесконечности получаются бесконечно большими. [c.226]

Для пластины конечных размеров излучение имеет место и на более низких частотах, причем оно тем эффективнее, чем меньше размеры пластины. [c.397]

Вывод основных уравнений. Пусть дана упругая тонкая пластина конечных размеров с несколькими отверстиями различной формы и величины. Область этой пластины обозначим через 5о, внешний ее контур через уо, а внутренние контуры через у п = 1, 2,. .., т,. .., 5). [c.67]

ПЛАСТИНА КОНЕЧНЫХ РАЗМЕРОВ [c.263]

Постановка задачи. Дана пластина конечных размеров 2/ X 2/ X х2/ з (параллелепипед), температура которой равна Т . В начальный момент времени пластина помещается в среду с постоянной температурой Тс > Гц. Требуется найти распределение температуры и удельный расход тепла в любой момент времени. [c.263]

Оказывается, что распределение напряжений в пластине конечных размеров достаточно хорошо совпадает с распределением напряжений в пластине безграничных размеров при условии, что ширина пластины В > 5с1. Предположим [40], что напряжение в опасном сечении пластины тт. (фиг. 410) изменяется по тому же закону, что и для пластины безграничной ширины [уравнение (17) при 6 = 90°]. [c.622]

Импульс сжатия, возникающий при быстром перемещении бесконечно большой пластины, представляет собой простейший тип импульса сжатия, так называемый плоский импульс. Во всех точках любой плоскости, параллельной пластине, в каждый момент времени газ находится в одном и том же состоянии. Энергия, движущаяся вместе с импульсом сжатия, занимает все время одинаковый объем, и плотность энергии, следовательно, не меняется импульс сжатия распространяется, не ослабевая. Но это было бы справедливо только для бесконечно больших пластин. При конечных размерах пластины вследствие явлений, о которых мы будем говорить в гл. XIX, импульс сжатия размывается и захватывает все более и более широкие области. При этом энергия распространяется на все большие и большие объемы и плотность энергии в импульсе сжатия уменьшается. Импульс сжатия постепенно ослабевает при распространении. Однако полная энергия импульса сжатия оставалась бы постоянной, если бы при распространении импульса не происходило потерь энергии. В действительности вследствие теплопроводности и вязкости газа часть энергии импульса сжатия превращается в тепло, полная энергия импульса уменьшается и импульс сжатия ослабевает быстрее, чем в отсутствие потерь. [c.581]

В этом случае задачу устойчивости пластины конечных размеров удается решить только приближенными методами. Окончательный результат и в этой задаче сводят к формуле (9.12.6) для основных вариантов граничных условий значения к тоже табулированы. Например, в случае свободно опертой по всев контуру пластины при а/Ь=1 и afb=2 соответственно к=9,34 и =6,34. [c.211]

В некоторых упрощенных гипотетических задачах оказывается возможным для заданного движения трещины найти аналитическое решение, определяющее динамические коэффициенты интенсивности напряжений. Подобные аналитические решения также попадают в категорию модельного генерирования характеристик. Однако аналитические методы ограничены изучением бесконечных или полубесконечных тел. Несмотря на то что влияние конечных размеров тела на коэффициенты интенсивности напряжений хорошо изучено в статических задачах разрушения, дело обстоит по-иному в динамике разрушения, во всяком случае так было до недавнего времени. В [49] было получено полезное по-луаналитическое (приближенное) решение, определяющее динамический коэффициент интенсивности напряжений центральной трещины, развивающейся в пластине конечных размеров. Для проверки справедливости этого полуаналитического решения было проведено численное исследование. Геометрия образца представлена на рис. 11. Трещина стартует при начальной длине Qq = 0.1W и развивается с постоянной скоростью. Приложенная нагрузка о от времени не зависит. Полуаналитическое решение этой задачи [49] определяется уравнениями [c.305]

В третьей главе содержится решение некоторых плоских ко нтактных задач взаимодействия ребер с пластинами. В отличие от первых двух глав решение строится иа основе уравнений теории плоского обобщенного напряженного состояния пластины без введения упрощающих гипотез. Ребра считаются присоединенными к пластинам по линии, ширина участка контакта не учитывается. В связи с математическими трудностями, возникающими при построении функций Грина для пластин конечных размеров (в случае плоской задачи) в литературе, за небольшим исключением, рассмотрены плоскость, полуплоскость и полоса с ребрами конечной и бесконечной длины. В силу высокой концентрации напряжений вблизи концов ребер такие решения приближенно могут описывать напряженное состояние и характер реакций взаимодействия в окрестности концов ребер и для пластин конечных размеров, если, ргйумеется, ребро не доходит до границы пластины. В данной главе делается акцент на решение контактной задачи, состоящей в определении касательных реакций взаимодействия между пластинами и ребрами. Напряжения в пластинах не исследуются, но необходимые для этого формулы естественно получаются при формулировке задачи. [c.121]

Из наиболее ранних работ по задачам включения для пластин конечных размеров можно назвать работы А. А. Уманского и Б. С. Бляхера [45] (1937 г.), а также И. И. Мееровича [28] (1940 г.). В первой рассмотрена пластина, подкрепленная ребрами на продольных кромках, во второй — изгиб кессона. Для решения использованы разложения в тригонометрические ряды по координате, совпадающей с осью ребер. [c.127]

Оценим прежде всего напряженное состояние пластины конечных размеров 60 X 60 мм, ослабленной круговым отверстием диаметром 10 мм (рис. 3.1) , при простом одноосном растяжении. Материал пластины — сплав ЭИ437 Б (сгг = 56 кгс/мм ), широко распространенный в авиастроении. Кривые деформирования и кривые ползучести получены экспериментально на образцах диаметром [c.85]

Рассмотрим случай, когда область S является бесконечной и многосвязной. (К нему может быть сведено большое количество задач, имеющих практическое значение. В частности, если размеры отверстий невелики по сравнению с размерами пластины и эти отверстия расположены на достаточном удалении от краеп, то пластину конечных размеров можно принять за бесконечную.) Тогда аналитические функции фа(2а) могут быть представлены в виде [90, 195] [c.94]

Таким образом когда для определенного геометрического расположения трещины известно К, то при помощи уравнений (50) для пластины конечных размеров можно определить напряженное состояние у вершины трещины. Если на образцах при различных условиях раскрытия трещины экспериментально определить критическое значение коэффициента интенсивности напряжений /С в момент начала лавинообразного роста трещины и эти значения будут незна- чит ьно различаться, то значение можно принять за парамето, [c.64]

Постановка задачи. Дана пластина конечных размеров 2ЯуХ2Я Х х2Яд, температура которой везде одинакова и равна Т . В момент времени т = О все поверхности пластины мгновенно охлаждаются до некоторой температуры Г,.< Т , которая поддерживается постоянной на протяжении всего процесса охлаждения. Требуется найти распределение температуры в любой момент времени, а также среднюю температуру пластины, необходимую для определения теплопотерь. [c.141]

ПАРАЛЛЕЛЕПИПЕД. ТЕМПЕРАТУРА СРЕДЫ — ЛИНЕЙНАЯ ФУНКЦИЯ ВРЕМЕНИ При помощи теоремы Дюамеля можно получить решение для пластины конечных размеров 2Ri X 2R X 2R ). Для этого воспользуемся решением для параллелепипеда при постоянной температуре среды Тс = onst, которое приведено в 9 гл. VI. Если воспользоваться соотношением (20) в 8, то после интегрирования получим [c.320]

Необхсдимо указать, что опыты дают для пластин конечных размеров, выполненных из реальных материалсв, значения к несколько ниже теоретических. Чем однороднее материал и больше размер В, тем ближе результаты испытаний к теоретическим. [c.1082]

Таким образом, перенесение двоякопериодической задачи приве денйя решетки при изгибе на случай поперечного изгиба густо перфорированной пластины конечных размеров является с практической точки зрения оправданным. [c.189]

Рассмотрим сначала выражение для MOD центральной трещины в пластине конечных размеров, подвергнутой растяжению [c.143]

Пример 2. Растяжение пластины конечной ширины с центральной трешдной. Оценим протяженность поля напряжений, возмущенною наличием трещины. Для бесконечной пластины размер возмущенной зоны перед концом трещины равен а = 1/2. Следоиательно, если ширина пластины Ь 21+2а = Ы, то конечность ее ширины пе влияет па коэффициент интенсивности К = а]Ш. [c.117]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...