Цилиндр конечных размеров

Результаты решения задач нестационарной теплопроводности могут быть использованы при расчете температуры тел с двух- и трехмерными температурными полями (тел ограниченных размеров). Параллелепипеды и цилиндры конечных размеров можно рассматривать как тела, образованные пересечением соответственно трех взаимно перпендикулярных неограниченных пластин конечной толщины, цилиндра и двух пластин. [c.184]

Параллелепипеды, цилиндры конечных размеров и прямоугольные стержни можно рассматривать как тела, образованные пересечением соответственно трех взаимно перпендикулярных неограниченных пластин конечной толщины, цилиндра и пластины и двух пластин. [c.98]

Для цилиндра конечных размеров изменение степени [c.168]

Проведенный расчет для цилиндра, геометрически подобного реальному калориметру, показал, что в процессе охлаждения изотермы располагаются параллельно боковой поверхности в средней части цилиндра на протяжении не менее половины высоты (см. рис. 2), вследствие чего в этой же части тепловой поток сохраняет постоянное значение. Поле температур, рассчитанных для остывающего цилиндра конечных размеров, приведено на рис. 3. [c.155]

Рис. 7.8.1. Вращение тела в цилиндре конечных размеров.

Для цилиндра конечных размеров постоянство осевой деформации может быть обеспечено приложением на торцах нормальных сил, распределенных по определенному закону, симметрично относительно оси цилиндра. Равнодействующая этих сил определяется величиной скорости осевой деформации. В сечениях, достаточно удаленных от торцов, закон распределения по сечению внутренних нормальных сил не зависит от того, как внешние нормальные силы распределены по торцам. Это дает воз- /v можность для сечений цилиндра конечной длины, достаточно удаленных от его торцов, считать условие (5.15) справедливым. [c.127]

Взаимодействие бандажа с цилиндром конечных размеров 87 [c.87]

Взаимодействие бандажа с предварительно напряженным цилиндром конечных размеров [c.92]

ЦИЛИНДР КОНЕЧНЫХ РАЗМЕРОВ [c.143]

Рис. 4.27. К задаче о цилиндре конечных размеров

Нахождение температурного поля цилиндра конечных размеров, когда температура его есть функция только трех переменных (времени, радиуса и координаты г), связано с решением дифференциального уравнения теплопроводности [c.144]

При этом начальные и граничные условия для неограниченного цилиндра и пластины остаются такими же, как и для цилиндра конечных размеров, т. е. [c.261]

Решение задач нестационарной теплопроводности, когда температура является функцией времени и двух координат, представляет большие трудности. Только некоторые задачи могут быть решены методами, изложенными в данной книге. В частности, в гл. VI были рассмотрены задачи на нагревание цилиндра конечных размеров и трехмерной пластины при условии симметрии температурного поля относительно центра тела (симметричные задачи). Эти решения были получены как обобщение решений для неограниченного цилиндра и неограниченной пластины. [c.406]

Постановка задачи. Дан полый цилиндр конечных размеров с внутренним радиусом п, наружным Гг и длиной L с известным начальным распределением температуры / (г, ф, z). В начальный момент времени в цилиндр подается горячая среда с тем-ператзфой Гг, которая может быть постоянной или изменяться во времени, наружная и одна торцевая поверхности цилиндра охлаждаются средой с температу-рамн Гп и Тв.т соответственно. При этом Тг>Тв и Тг>Тв.т, а также Т в Т в.т- Другая торцевая поверхность цилиндра теплоизолирована. Теплообмен стенки цилнндра со средами происходит согласно граничным условиям третьего рода. При этом имеет место несимметричный теплообмен как в радиальном, так и в осевом направлениях, коэффициенты теплоотдачи стенки с горячей ар и холодной Ов и Ов.т средами различны т. е. аг=г=авФо.в.т. Кроме того, они в общем случае могут изменяться в процессе теплопередачи. [c.40]

В. К. Данилов и др.), бесконечной пластины с отверстием (Г. Фр иче, И. Фернлунд [31], К. Ми цу наг а), полого цилиндра конечных размеров (М. Шибахара и Ю, Ода [41 ]) и др. В некоторых исследованиях показано, что результаты расчетов хорошо согласуются с данными экспериментов, полученными при анализе поля напряжений методом трехмерной фотоупругости. [c.35]

Относительная температура цилиндра конечных размеров рван пронэведению относительных температур неограниченного цилиндр и пластины. [c.246]

При определении температурного поля цилиндрическая поковка, длина ршторой более пяти диаметров, рассматривается как геометрическое тело, полученное пересечением цилиндра бесконечной длины и неограниченной пластины. Относительная температура для цилиндра конечных размеров определяется путем перемножения соответствующих температурных критериев. [c.611]

Как видно из рис. 5.4, при поперечном обтекании цилиндра конечного размера проявляется краевой эффект и распределение давления изменяется по высоте. Наибольщие различия наблюдаются в зоне 60°<ф<100°. Максимальное разрежение во всех сечениях существует при ф=80°. На подветренной стороне трубы в зоне 120°<с < 180° давление меняется незначительно. [c.85]

Отметим, что в работах [13, 57] и др. также рассматривалась осесимметричная задача о кручении штампом кругового цилиндра конечных размеров (задача 4). Штамп жестко сцеплен с одной плоской гранью цилиндра, другая его плоская грань неподвижна, а на цилиндрической поверхности заданы условия отсутствия перемещ,ений или напряжений. Для исследования были использованы изложенные выше методы метод сведения парного ряда к БСЛАУ первого рода с сингулярной матрицей коэффициентов и метод однородных решений. Эти задачи имеют самостоятельный интерес и в то же время их можно рассматривать как модельные для проверки эффективности предложенных методов. Расчеты показали высокую эффективность предложенных методов и в совокупности позволили полностью их исследовать при всех значениях параметров. [c.167]

Изучению контактного взаимодействия штампов (бандажа) с предна-пряженным телом (цилиндром) конечных размеров посвящен ряд работ Л. М. Филипповой, А. Н. Цветкова, М. И. Чебакова [34-36]. Так в [36] рассмотрена задача о внедрении симметрично расположенных штампов в торцы конечного цилиндра. Предполагается, что трение в области контакта отсутствует, на боковой поверхности цилиндра реализуется условие скользящей заделки, начальное напряженное состояние является однородным, обусловленным действием сил, приложенных к боковой поверхности. Контактная задача сведена к парному ряду-уравнению, которое, в свою очередь, сводится к бесконечной системе линейных алгебраических уравнений. В качестве примера исследовано влияние начальных напряжений сгд на распределение контактных напряжений и действующей на штамп силы для материалов Муни и Бартенева-Хазановича. Анализ показал, что жесткость системы штамп-цилиндр существенно зависит от вида материала и отношения высоты цилиндра к радиусу штампа. В работе отмечено, что для рассмотренных материалов жесткость системы штамп-цилиндр при стремлении радиуса цилиндра к радиусу штампа неограниченно возрастает. [c.239]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...