Термомеханические процессы

К термомеханическим процессам относятся процессы, идущие с введением теплоты и механической энергии сил давления при осадке. Теплота может выделяться при протекании электрического тока, газопламенном или индукционном нагреве, введении в зону сварки горячего инструмента и т. п. Сварка может вестись как с плавлением металла (частичным или по всему соедине- [c.24]

Расчеты показали, что для многих видов соединений и материалов механические и термомеханические процессы сварки тре- [c.27]

Согласно структурно-энергетической теории фундаментальная закономерность трения и износа проявляется благодаря главному физическому механизму - явлению структурно-энергетической приспосабливаемости материалов при механических и термомеханических процессах. Теория базируется на экспериментальном факте для всех материалов и рабочих сред существуют диапазоны нагрузок и скоростей перемещения, в которых показатели трения и износа устойчивы, на несколько порядков ниже, чем вне этих диапазонов, и которые определяются критическими значениями энергии активирования и пассивации, соответствующими условиями образования защитных упорядоченных диссипативных структур, обладающих свойством минимального производства энтропии. [c.107]

Изложенные способы нагружения, нагрева и охлаждения, принципы измерения и регистрации основных параметров термомеханического процесса деформирования необходимо учитывать при создании комплекса испытательных установок, предназначенных для исследований сопротивления циклическому деформированию и разрушению. [c.222]

Закономерности протекания термомеханических процессов при сварке и экспериментальные данные позволяют утверждать, что относительная кольцевая деформация шва от поперечной усадки сосуда в зоне шва и остаточных напряжений в нем составляет величину порядка 3—5 % от относительной кольцевой деформации шва в предельном состоянии [ё(ш], поэтому составляюш ими и в расчете можно пренебречь. [c.355]

Термомеханические процессы в поверхностном слое [c.14]

Особенности термомеханических процессов при ЭМС, а также затухание термических и силовых воздействий по глубине существенно отражаются на физико-механических и эксплуатационных свойствах поверхностного слоя. [c.21]

ДИССИПАЦИЯ ЭНЕРГИИ ПРИ НЕОБРАТИМЫХ ТЕРМОМЕХАНИЧЕСКИХ ПРОЦЕССАХ [c.194]

При количественном анализе диссипации энергии в общем случае необратимых процессов требуется совместное решение уравнений термомеханики сплошной среды при заданных начальных и граничных условиях. Такая система уравнений обсуждается, например, в [72, 87]. Получение замкнутых решений связанных задач термомеханики даже в наиболее простых случаях (например, для одномерных процессов) связано со значительными трудностями. Численный анализ термомеханических процессов осуществляют обычно на основе пространственно-временной дискретизации основных уравнений. При этом дискретизацию по пространственным координатам проводят с помощью конечных элементов, а по времени - с помощью конечных разностей. Основы конечно-элементного подхода к расчету термомеханического поведения твердых деформируемых тел изложены, например, в [72], Подробный анализ диссипативных процессов применительно к пластическому деформированию твердых тел дан в [87, т.П]. [c.195]

Анализ работоспособности теплонапряженных конструкций неразрывно связан с изучением поведения конструкционных материалов в условиях совместных тепловых и механических воздействий. При этом материал конструкции рассматривается как сплошная среда и для описания его свойств может быть использован аппарат механики деформируемого твердого тела [И, 40]. Протекающие в материале термомеханические процессы характеризуются изменением температурного, деформированного и напряженного состояний. Описание этих процессов составляет предмет термомеханики — одного из направлений механики деформируемого твердого тела. [c.7]

Г у л ь ч е в с к и й Л. С. Двумерная задача термоупругости для слоя, сопряженного с полупространством, — В кн. Термомеханические процессы в кусочно однородных элементах конструкций, Киев Наукова думка, 1978, с. 109—117. [c.360]

Д и д ы к В. 3. Температурные напряжения в цилиндрической оболочке с кусочно-постоянными коэффициентами теплоотдачи. — В кн. Термомеханические процессы в кусочно-однородных элементах конструкций, Киев Наукова думка, 1978, с. 103—109. [c.360]

И в а и ы к Е. Г. Динамическая задача термоупругости для кусочно-однородного полупространства с учетом конечной скорости изменения тепловых воздействий. — В кн. Термомеханические процессы в кусочно-однородных элементах конструкций, Киев Наукова думка, 1978, с. 67—70. [c.361]

К у л и к А. Н., Приходская Е. И. Учет теплоотдачи при нагреве пластинки инородным сквозным цилиндрическим тепловыделяющим включением. — В кн. Термомеханические процессы в кусочно-однородных элементах конструкций, Киев Наукова думка, 1978, с. 151—155. [c.363]

Попович B. . Двухмерные напряжения в кусочно-однородных бесконечной пластинке и пространстве, обусловленные плоским источником тепла. — В кн. Термомеханические процессы в кусочно-однородных элементах конструкций, Киев Наукова думка, 1978, с. 31—38. [c.365]

П у ш а к Я. С. Термоупругость кольцевой многоступенчатой пластины. — В кн. Термомеханические процессы в кусочно-однородных элементах конструкций, Киев Наукова думка, 1978, с, 98—103. [c.365]

С е м е р а к Ф, В., Борисенко О. И. Двумерная динамическая задача термоупругости для полубесконечной пластинки с включением, подвергнутым по краю гармоническому тепловому воздействию. — В кн. Термомеханические процессы в кусочно-однородных элементах конструкций, Киев Наукова думка, 1978, с. 19—27. [c.366]

Как отмечено в ряде работ [54, 75, 76], изнашивание режущего инструмента определяется случайным характером взаимодействия контактных площадок инструмента с обрабатываемым материалом, временной нестабильностью термомеханических процессов, неоднородностью свойств инструментального и обрабатывав-, мого материалов, состоянием системы СПИД и т. д. Поэтому работоспособность режущего инструмента является величиной случайной. [c.173]

Большинство технологических процессов и рабочих процессов в технических устройствах можно трактовать с позиций механики сплошной среды как совокупность процессов переноса массы, количества движения и энергии, сопровождающихся преобразованием энергии, а нередко — и фазовыми переходами. Такие процессы принято называть термомеханическими. Интенсификация рабочих и технологических процессов приводит к большим плотностям потоков энергии и массы, к значительной скорости их изменения. Достоверность и полнота анализа работоспособности и эффективности таких устройств существенным образом зависят от обоснованного выбора адекватных математических моделей термомеханических процессов. При разработке этих моделей необходимо совместно рассматривать теоретические положения механики сплошной среды и термодинамики необратимых процессов, составляющие основу научного направления, которое получило название термомеханики. [c.5]

Уравнение (3.27) представляет собой интегральную формулировку закона сохранения энергии для любых термомеханических процессов, протекающих в теле объемом V я ограниченном поверхностью 5. [c.72]

Отметим, что в дальнейшем мы будем рассматривать в основном простые термомеханические процессы. [c.76]

В МСС для термомеханических процессов закон сохранения энергии постулируется так существует (для каждого вещества свой) функционал процесса [c.61]

Полный набор параметров термомеханического процесса и соответствующий набор параметров реакции представляются, например, парами [c.143]

Изложенное выше относится к термомеханическим процессам, определяемым деформациями, напряжениями, энтропией и температурой. Если существуют другие физические поля, определяемые параметрами r (/ =1, 2,. ..), включающие и структурные типа Шк, в уравнения вносятся поправки. Предполагается, что возникают дополнительные силы, действующие на весь объем мысленно выделенной частицы массы pAV", совершающие за время Ы работу [c.155]

Термоионизация 101 Термомеханические процессы 24 Термомеханическая реакция 12 Трещины горячие 478, 480, 482 [c.555]

Формирование упрочненного слоя представляет собой сложный термомеханический процесс, характер протекания которого определяется теплофизическими свойствами обрабатываемого материала, энергетическими параметрами лазерного излучения и технологическими характеристиками обработки. Так как все эти факторы влияют на размеры упрочненного слоя, производительность процесса, качество и эксплуатационные свойства сформированных в таких условиях поверхностей материалов, необчодимо правильно и обоснованно подходить к выбору режимов лазерной обработки. [c.70]

Остановимся несколько подробнее на принципе равноприсутствия. Из принципа равноприсутствия как частный случай получается основной принцип термодинамики необратимых процессов —принцип Кюри для изотропных материалов. Согласно принципу равноприсутствия основные характеристики термомеханического процесса (тензор напряжений П, поток тепла внутренняя энергия и и энтропия s) должны быть функциями одного и того же набора независимых переменных (2, i, G, G, Т, Т., VT, VT), т. е. [c.75]

Если материал изотропный, то независимые переменные г и 2 выпадают из определяющих уравнений (1-9-27). Определяющие уравнения (1-9-27) должны удовлетворить основным принципам термомеханики, изложенным вщце. Кроме того, для термомеханических процессов определяющие уравн щ я долщры удовлетворять основному неравенству термомеханики —неравенству Клаузиуса — Дюгема [c.75]

Увеличение остаточного аустенита при увеличении массовой доли углерода согласуется с выводами А. П. Гуляева [16]. Однако при обычной закалке в сталях с массовой долей углерода меньше 0,6% количество остаточного аустенита 2... 3%, а в сталях с массовой долей углерода 1% — 7... 17%. Такое различие следует объяснять особенностями термомеханических процессов при ЭМО, обусловленных скоростным нагревом и охлаждением в сочетании с высоким контактным давлением. По всей видимости эти условия не только способствуют измельчению структуры и замедляют рост аустенитного зерна, но сдерживают превращение. Надо полагать, что по мере углубления от поверхности количество остаточного аустенита в светлом слое будет уменьшаться. Это подтверждается исследованиями упрочненной ЭМО стали 40Х, где остаточный аустенит на глубине 0,1 мм не обнаружен. Последнее можно объяснить уменьшением давления в лежащих ниже слоях поверхностного слоя. Невольно возникает вопрос, почему светлый слой, включающий больщое количество остаточного аустенита (до 35% в стали У10), имеет твердость значительно выше, чем при обычной закалке. Это, по-видимому, можно объяснить более высокой дисперсностью структуры, выделе-ш/,мпа нием твердых карбидов, а также высокой наклепанностью самого аустенита. [c.32]

Си [173] разработал математические основы для анализа термомеханических процессов в твердых телах на основе введения ряда теорем для функции плотности изоэнергии с ) етом необратимости и неравновесности процессов пластической деформации. Их проявление при деформации твердых тел обусловливает зависимость механических свойств от времени. Отмечено [173], что даже если создать условия псевдоизоляции системы и минимизировать ступеньки в увеличении механической нагрузки, то все равно элементы твердого тела будут взаимодействовать друг с другом и будет происходить обмен энергией, что вызывает локальный экспорт энтропии. [c.120]

К числу параметров термодинамического состояния в зависимости от необходимости учета различных процессов, протекающих в термодинамической системе, относят плотность, температуру, тензор деформаций и другие аргументы, а также параметры, учитывающие внутреннюю структуру рассматриваемого тела. В зависимости от внутренней структуры материала тела - кристаллической, аморфной, высокомолекулярной и т.п. - внешние воздействия вызывают соответствующие структурные изменения. На макроуровне эти изменения описываются конечным, хотя и, в общем случае, достаточно большим количеством скалярных, векторных и тензорных величин, называемых внутренними параметрами состояния системы. Характер этих параметров, как и их изменение, вследствие протекающих в теле термомеханических процессов, определяется макроструктурным анализом их микромеханизма [47]. [c.181]

Семерак М. М. и др. Исследование и анализ погрешности измерения низких температур, обусловленной теплоприто-ком.— В кн. Термомеханические процессы в кусочнооднородных элементарных конструкциях. Киев Наук, думка, 1979, с. 124—132. [c.461]

Инвариантный Г-интеграл Г для электромагнитного поля в пустоте (т.е. при w = 0,(7 = 0, = 0,p = 0,/=0) представляет собой поток энергии-импульса поля, введенного Максвеллом. В теории упругости (при = О, q = 0,Е = 0, = 0) интеграл Г впервые появился в работе Эшелби 1951 г. [2], который применил его для вычисления конфигурационных сил, действующих на неоднородность в упругом поле. В 1967 г. Черепанов получил интеграл Г для произвольной сплошной среды при малых деформациях с учетом лишь термомеханических процессов [3] (т.е. приi = 0, = 0) он же применил его впервые для изучения роста трещин в твердых телах [3,4]. В 1968 г. появилась знаменитая работа Райса [5], в которой он применил интеграл Эшелби для анализа концентрации напряжений и деформаций в окрестности вырезов и щелей в нелинейно-упругих телах. [c.12]

Швец Р. Н., Неманежина Т. А. Динамическое поведение пластинки с отверстием при внезапном нагреве. — В кн. Термомеханические процессы Б кусочно-однородных элементах конструкций. — Киев 1979, с. 158—165. [c.308]

Б о р и с е н к о О. И. Динамическая задача термоупругости для слоя с пластинчатым включением. — В кн. Термомеханические процессы в кусоч-но-однородных элементах конструкций, Киев Наукова думка, 1978, с. 79—83. [c.359]

Г р и ц ь к о Е. Г. Температурные поля и напряжения в ортотропной полубесконечной пластинке при кусочно-постоянном коэффициенте теплоотдачи с торцевой поверхности. — В кн, Термомеханические процессы в кусочнооднородных элементах конструкций, Киев Наукова думка, 1978, с. 173— [c.360]

В данной книге предпринята попытка по с л е д овате льного изложения основ термомеханики и путей построения математических моделей процессов в конструкционных материалах и технических устройствах. При написании книги использован материал курсов, которые читают авторы в Московском государственном техническом университете им. Н.Э. Баумана. Основной особенностью изложенного в книге подхода является введение в математиче ские модели рассматриваемых сред внутренних параметров состояния. Это позволяет связать макроскопическое поведение сплошной среды с процессами, протекающими на микроуровне, и расширяет возможности построения адекватных математических моделей достаточно сложных и существенно не стационарных термомеханических процессов. При таком подходе наряду с законами сохранения массы, количества движения и энергии используются соотношения термодинамики необратимых процессов, которые устанавливают структуру уравнений, включающих внутренние параметры состояния среды и скорости их изменения во времени. [c.5]

Замыкание приведенной выше системы уравнений в МСС базируется на понятии макроскопически равновесного, вообще говоря, необратимого процесса с диссипацией и на основном постулате МСС — постулате макроскопической определимости (гл. III). Задать такой термомеханический процесс Ш в фиксированной точке x= onst среды — значит задать в фиксированной малой физической частице в окрестности этой точки на интервале времени [c.60]

Сопоставление равенств (10.12), (10.22), (10.23), аналогичных полученным в статистической механике для равновесных обратимых процессов ( 2), во-первых, дает некоторое основание для принятой выше терминологии (внутренняя энергия, энтропия, г з — функционал свободной энергии), во-вторых, позволяет определить в МСС макрообратимые термомеханические процессы как такие, в которых рассеяние равно нулю (О1 =0), и функционалы энергии и энтропии являются функциями мгновенного состояния процесса И (t) = (t), Т ()) в момент x=t, т. е. [c.148]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...