Струя неизотермическая

Согласно результатам расчета и эксперимента [3, 4], границы свободной затопленной струи в условиях, когда нет принудительного искривления (возможного в аппарате или при неизотермических условиях), остаются прямолинейными. [c.49]

Неизотермические затопленные струи [c.343]

Для вентиляции и отопления часто применяются затопленные неизотермические струи, т. е. такие струи, температура в каждой точке которых отличается от температуры среды. Неизотермические струи могут быть горячими, если их температура больше температуры среды, и холодными, если их температура меньше температуры среды. Так как в первом случае струя распространяется в более плотной среде, а во втором случае плотность струи больше плотности среды, скорость распространения горячей струи уменьшается быстрее, чем скорость холодной, и расстояние, на котором струя рассеивается, в первом случае меньше, чем во втором. [c.343]

При рассмотрении движения неизотермической струи принимается постоянным в струе не только количество движения, но и избыточное теплосодержание. Последнее условие для осесимметричной цилиндрической струи можно по аналогии с формулой (8.8) представить в виде к [c.343]

В качестве примера запишем уравнения оси неизотермической плоской и осесимметричной струй, приведенные в литературе [4] [c.345]

Очевидно, что чем больше разность плотности струи и среды, тем больше струя будет искривляться. Сильно искривленную неизотермическую струю называют воздушным фонтаном. Подробно неизотермические струи изучаются в курсах отопления и вентиляции. [c.346]

Для свободных неизотермических струй изменение относительной избыточной температуры в поперечном сечении основного участка струи рассчитывается по формуле [c.125]

При обработке опытных данных учитьшалось, что неизотермические струи, вдуваемые в пучок на промежуточном и периферийном радиусах, являются криволинейными, т.е. ось струи с максимумом температуры закручена относительно оси пучка под углом закрутки витых труб, размещенных на этих радиусах. Поэтому фактически ид эксперимента определялся коэффициент АГз, который не учитывает организованный перенос закрученным пучком (по азимуту пучка). Это дает возможность проводить сравнение коэффициентов с коэффициентами К для пучков прямых витых труб. [c.113]

Для неизотермических струй малой скорости параметр сжимаемости равен отношению начальной температуры газа в струе к температуре окружающей среды [c.92]

Теория подобия допускает зависимость скорости в струе от числа Не, однако большое число опытов показало, что уже начиная с числа Не = 3000 последнее не влияет на кинематику струи [Л. 3-23, 3-25]. На неизотермическое истечение, имеющее место в реальных топочных устройствах, может оказывать влияние также критерий Архимеда Аг [Л. 3-26, 3-27] экспериментально доказано, что при Аг < 0,001 его влияние на траекторию струи ничтожно. В этом случае Аг, так же как и Не, может быть исключен из рассмотрения. [c.98]

В технике большое значение имеет теплообмен при больших числах Re. В связи с этим в гидродинамике и теплообмене вязкой жидкости важное место занимает теория пограничного слоя. В настоящее время методы пограничного слоя хорошо разработаны для несжимаемой жидкости и сжимаемого газа. Получены решения ряда задач о теплообмене и гидравлическом сопротивлении при ламинарном и турбулентном течении жидкости в трубах и соплах, задач о распределении скорости и температуры в неизотермических струях и ряда других задач. Наибольшее (распространение методы пограничного слоя получили при решении задач теплообмена и сопротивления при внешнем (безотрывном) обтекании тел. [c.11]

Следующая серия опытов была проведена Ю. В. Ивановым с целью выявить закономерности развития ряда неизотермических струй в ограниченном поперечном потоке. [c.186]

В безразмерных координатах профили скоростей, различных сечений, плоской, осесимметричной изотермической и неизотермической струи при отношении начальной температуры струи к температуре окружа-Т [c.337]

Для неизотермической струи, в пограничном слое которой изменяется плотность газа, с учетом сжимаемости уравнения нарастания ширины пограничного слоя в начальном участке принимает вид [c.338]

В заключение рассмотрено влияние спутного потока на интенсификацию смешения при низкочастотном акустическом возбуждении струи, а также акустическое возбуждение неизотермических затопленных газовых струй. Излагаются также различные способы повышения эффективности акустического возбуждения турбулентных струй поперечное акустическое возбуждение струи двумя излучателями, расположенными по обе стороны струи, на одинаковой частоте в фазе и противофазе многочастотное акустическое возбуждение струи на основной частоте и ее субгармониках при специально подобранном сдвиге фаз возбуждение струи звуком высших азимутальных мод акустическое возбуждение струи при нарушении гармоничности воздействующего сигнала. [c.9]

Третья глава содержит результаты экспериментальных исследований влияния акустических возмущений на генерацию аэродинамического шума дозвуковых струй. Рассмотрено влияние начальных условий истечения, модового состава акустического возбуждения и когерентных структур на шум изотермических и неизотермических турбулентных струй в ближнем и дальнем поле. [c.9]

В неизотермических струях повышение температуры приводит к возрастанию градиента скорости звука в слое смешения струи и усилению отклонения направления излучения от оси струи. Пространственное распределение шума струи при увеличении температуры потока становится неравномерным, а максимум интенсивности акустического излучения смещается в сторону больших углов (р например, при начальной температуре струи То = 800 К он наблюдается при ip = 40° (рис. 1.15). Здесь характеристики направленности шума струи даны в виде зависимостей 10 Ig Ф от угла (р между осью струи и направлением на точку измерения шума, причем 10 Ig Ф - фактор направленности, который представляет собой разность между измеренным уровнем шума и уровнем шума в той же точке от фиктивного источника такой же мощности, как и исследуемый источник, но излучающего звук равномерно во всех направлениях. [c.29]

Рис. 1.15. Фактор направленности суммарного шума изотермических и неизотермических турбулентных струй

Тональное акустическое возбуждение неизотермических газовых струй [c.83]

Акустическое возбуждение неизотермических струй [c.120]

Угловой коэффициент расширения неизотермической струи [c.339]

Пылеугольный факел представляет собой неизотермическую запыленную струю, развивающуюся в ограниченной среде высокотемпературных топочных газов. Если учесть, что объем горящего топлива по сравнению с объемом необходимого для горения воздуха ничтожно мал, а пылинки топлива практически взвешены в потоке, то закономерности и характер развития газовой струи можно с достаточной степенью приближения применить и к пылеугольному факелу. [c.153]

Температуры струи и окружающей среды могут быть одинаковыми или отличающимися одна от другой. В соответствии с этим различают струи изотермические и неизотермические. [c.80]

Исследуем влияние температуры перед соплом и в окружающей среде для элемента, показанного на рис. 9.1, а (для приемного канала малого проходного сечения, когда определяющими являются лишь параметры течения в заданной точке сечения струи). Предпошлем этому исследованию краткие сведения о неизотермических турбулентных струях. [c.93]

Распределение скоростей потока в пограничном слое начального и основного участков неизотермических дозвуковых и сверхзвуковых струй, так же как и для изотермических струй, описывается уравнением [c.94]

Рассмотрена возможность применения метода интегральных соотношений для уравнений пограничного слоя к расчету отрывного течения при сверхзвуковом обтекании донного уступа с центральной одиночной реактивной струей. Б основу расчетного алгоритма положен известный интегральный метод, обобщенный на случай неизотермического взаимодействия нереагирующих газов. Получгнные результаты сравниваются с опытными и расчетными данными других авторов. [c.141]

Уравнения (8.43) и (8.44) могут быть решены [11], если распределение относительной температуры по сечению струи связано с профилем относительной скорости соотношением АТ/ Ттах= V и итах, И урзвнение (8.28) оказывается справедливым и для неизотермической струи. Для практических расчетов неизотермических осесимметричных струй можно использовать зависимости [И] [c.345]

Рис. 4.11. Изменение среднестатистического квадрата перемещения частиц и безразмерной избыточной максимальной температуры по длине неизотермической струи для пучка су = onst (/-)

В начальном участке измерительного патрубка, имеющего малый коэффициент сопротивления, поле скоростей ровное, и измерение статического давления может дать величины средней скорости и расхода в патрубке. Следует отметить, что при измерении расхода до разветвления воздуховодов необходимо обеспечивать герметичность запорных органов. Для патрубкового стенда требуется площадь примерно 60—70 м-. Струевой стенд предназначается для изучения аэродинамики, а также процессов тепло- и массообмена в изотермических и неизотермических, прямоточных и закрученных струях. [c.238]

Опыты были проведены с воздушными струями, размещ,енными таким образом, что значения относительного шага sjd составляли 8 и 16. Совпадение осей изотермических струй с неизотермическими наблюдалось в тех случаях, когда численные значения определяющего гидродинамического параметра п выдерживались Б опытах одинаковыми. [c.186]

Роль режима течения в начальном пограничном слое неизотермических струй на эффективность их низкочастотного возбуждения исследована в [2.51]. На рис. 2.44 представлены зависимости М/М от St при x/d = = 9 и Мо = 0,8, То = 287 К и 669 К с начальным не турбулизированным пограничным слоем, на рис. 2.45 - аналогичные зависимости при турбули-зации начального пограничного слоя. Отсюда, в частности, следует, что в струях с тонким начальным ламинарным пограничным слоем повышение температуры истечения приводит к существенному ослаблению эффекта интенсификации смешения при акустическом возбуждении, в то же время турбулизация начального пограничного слоя устраняет эту особенность. [c.86]

Таким образом, бьшо надежно установлено изменение широкополосного шума турбулентных струй при их акустическом возбуждении. Дальнейшие исследования в этом направлении бьши посвящены уточнению полученных зависимостей, а также их обобщению на случай неизотермическил струй, кольцевых струй и струй, распространяющихся в спутном потоке. [c.120]

При расчете неизотермической струи пестра-тифйцированной жидкости необходимо использовать модель Толмина для нахождения кинематических характеристик и теорию Тейлора для определения поля температур. [c.199]

Мазутный факел представляет собой неизотермическую затопленную струю. По мере развития струи к ней за счет турбулентной диффузии подмешиваются высокотемпературные продукты горения, обеспечивающие прогрев, испарение и воспламенение распыленного жидкого топлива. Зона воспламенения в мазутном факеле устанавливается там, где имеет место равновесие между скоростью распространения пламени и скоростью движения струи. Воспламенение факела начинается в наиболее горячем пограничном турбулентном слое и распространяется в глубь струи. При этом происходит прогрев до температуры воспламенения поступившей в область горения новой паровоздуп ной смеси. [c.97]

И неизотермических струй, с учетом влияния сжимаемости газа, а также конечности диаметров сопла, из которого происходит истечение, и других обстоятельств, были посвящены заслуженно пользующиеся щирокой популярностью исследования Г. Н. Абрамовича. Сводку этих исследований можно найти в специальной его монографии. [c.664]

Геометрия и профили скоростей неизотермических турбулентных струй. Приводимые ниже краткие сведения о характеристиках нензотермических струй основаны на данных работы [3]. Изменение температуры в струе газа характеризуется величиной [c.93]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...