Задача контактная прямая

Из сказанного не следует, конечно, что результаты, полученные методами теории упругости, не могут без надлежащей обработки получить практического применения.-В тех случаях, когда решение получено в достаточно простой и общей форме, оно сразу может быть включено в арсенал средств практических расчетов. Достаточно вспомнить такие классические задачи теории упругости, как контактная задача, нашедшая прямое приложение, хотя бы в расчете шариковых подшипников, как задача [c.9]

Указан метод решения, позволяющий свести данную задачу к контактной задаче для односвязной полуплоскости. Рассматриваются две категории контактных задач , контактные задачи, не учитывающие сил трения, и контактные задачи, когда имеет место полное сцепление штампа с полуплоскостью. Принято, что прямая вне штампа свободна от нагрузки, основание штампа плоское. [c.438]

В и н о к у р о в Л. П. Прямые методы решения пространственных к контактных задач для массивов и фундаментов. Харьковский государственный университет, Харьков, 1956. [c.382]

Заметим, что пропорциональность ме щу компонентами напряжений и компонентами деформации в каждой точке тела (обобщенный закон Гука) не всегда приводит к заключению о существовании прямой пропорциональности между величинами внешних нагрузок и перемещений, а следовательно, и к закону сложения отдельных действий — принципу независимости действия сил. В отдельных случаях (например, в так называемых контактных задачах, см. [6], [72], [74]), линейная связь между компонентами напряжений и компонентами деформаций приводит к нелинейной зависимости между силами (например, нагрузка на шар) и перемещениями (смятие шара и т. п.). [c.6]

Приведенное решение статической контактной задачи Герц счел возможным применить при изучении удара упругих тел в тех случаях, когда продолжительность удара значительно превосходила время прохождения прямой и обратной упругих волн по соударяющимся телам, т. е. когда можно пренебречь колебаниями, вызванными соударением. В этом случае сила удара Р = а/Д а, где Да = (т - --Ь т 1 т т , I = 1, 2) — массы тел. [c.132]

Винокуров Л. П. Прямые методы решения пространственных и контактных задач для массивов и фундаментов. Харьков, 1956. [c.280]

Герцем в рамках теории упругости решена фундаментальная контактная задача статики. Приняв допущение, что зависимость между местным упругим перемещением и контактным усилием при ударе имеет такой же вид, как в статике, пренебрегая силами инерции и считая тела абсолютно твердыми, он впервые раскрыл закономерности упругого удара. В противоположность классической теории теория Герца основана на предположении доминирующего значения локальных эффектов, возникающих в зоне касания соударяющихся тел. Однако она применима лишь, когда продолжительность удара значительно превышает время прохождения упругих волн в прямом и обратном направлениях через соударяющиеся тела. [c.7]

Выводы, сделанные в [37], неприменимы, когда длина трещины или протяженность зоны разрушения а сравнима с шагом упаковки или диаметром волокон. В этих случаях единственный практический способ расчета длины трещины на основании реальных свойств материала, по-видимому, заключается в применении прямого численного подхода. Для выполнения подобных расчетов весьма полезным методом является алгоритм FFT. Решение контактной задачи в случае вязкоупругости требует анализа подобного типа. Этот вопрос изложен в [38], поэтому здесь подробно не рассматривается. Ограничимся лишь некоторыми результатами, полученными на упругих материалах, чтобы продемонстрировать возможную точность метода. Остальные результаты для упругих и вязкоупругих материалов и теоретическое обоснование их точности будут приведены в следующем сообщении. Рассмотрим частную задачу о вычислении коэффициента интенсивности напряжения для бесконечно длинного массива трещин, периодически расположенных вдоль оси х. [c.215]

Для задач контакта двух деформируемых тел с известной границей площадки контакта рекомендуются прямые [21-23] и итерационные методы [24, 25]. Для прямых методов характерно построение и однократное решение системы алгебраических уравнений относительно неизвестных контактных давлений, получаемой из условий совместности перемещений в зонах контакта с использованием матриц податливости кон- [c.141]

При предъявлении образцов контактных экономайзеров различным приемочным комиссиям проводят балансовые испытания собственно контактного экономайзера. В этом случае определяют расход дымовых газов через экономайзер, их температуру и влагосодержание на входе в экономайзер и на выходе из него, расход воды через экономайзер и темлературы ее на входе и выходе. Эти измерения, позволяют определить к. п. д. собственно экономайзера по прямому балансу. При проведении испытаний, перед которыми ставится такая задача, следует тщательно уплотнить байпасный газоход либо до или во время испытаний тем или иным путем рассчитать расход газов через байпас. Это позволит определить не только эксплуатационный к. п. д. собственно экономайзера при разных режимах, но и максимально возможный к. п. д. его. [c.228]

Классическое решение контактной задачи непригодно и для некоторых случаев внешнего контактирования тел. Пусть кромка прямого зуба цилиндрического колеса соприкасается с сопряженным зубом другого колеса. Очевидно, зуб не имеет поддерживающего действия, как у цилиндров, в обе стороны от площадки контакта. Имеет свои особенности и линейное контактирование в точке сопряжения двух кривых, в точке перегиба контура и в некоторых других случаях. Здесь может наблюдаться значительная асимметрия распределения давления, с высоким пиком у конца отрезка ширины площадки касания тел. [c.241]

На основе функционально-инвариантных решений волнового уравнения, предложенных В. И. Смирновым и С. Л. Соболевым, в этой главе излагается замкнутое решение широкого класса автомодельных проблем динамической теории упругости. Этот класс охватывает следующие задачи а) полуплоскость, произвольно нагруженная на границе (в том числе случай, когда концы нагруженных участков движутся с произвольными постоянными скоростями) б) контактная задача для полуплоскости, когда концы контактных площадок перемещаются с произвольными постоянными скоростями в) совокупность произвольно нагруженных разрезов вдоль одной и той же прямой, движущихся с постоянными скоростями, причем скорости разных концов разрезов могут быть различными. [c.113]

Контактная задача (задача С) а) бесконечное упругое полупространство > О имеет любое число нагруженных участков оси д , концы этих участков, имеющие координаты перемещаются с постоянными скоростями, так что х = v t б) в начальный момент времени = О пространство покоится в) на нагруженных участках поставлены граничные условия одного из трех типов 1) нормальное и касательное смещения заданы как некоторые произвольные линейные комбинации из функции вида (351), (352) (шероховатый штамп) 2) касательное напряжение равно нулю, а нормальное смещение является линейной комбинацией функции вида (351), (352) (гладкий штамп) 3) касательное напряжение прямо пропорционально нормальному напряжению (т. е. задается кулонов закон сухого трения х у = k< y), а нормальное смещение — линейная комбинация функции вида (351), (352). [c.116]

Различия в вариантах МГЭ проявляются прежде всего в приемах вывода соответствующих граничных интегральных уравнений и отчасти в способах обработки результатов их решения. Техника же разбиения границ, аппроксимаций, подсчета коэффициентов, решения уравнений, коль скоро они получены, расчетов для внутренних точек остается одной и той же. Поэтому структура и многие элементы программ, реализующих любой вариант, одинаковы и развитие вычислительной стороны осуществляется для метода граничных элементов в целом. Это отчетливо показано в данной книге, и авторы настойчиво добиваются, чтобы читатель ощутил единый модульный характер вычислительных программ и значительную общность модулей. Сравнивая достоинства вариантов, можно все же отметить, что прямой метод, включая и вариант разрывных смещений в прямой его трактовке, очень привлекателен для механиков и инженеров своей главной чертой — тем, что в нем неизвестные функции являются физически осязаемыми величинами. Это немаловажное достоинство становится особенно ценным в случаях, когда достаточно знать лишь значения усилий и смещений на границе, когда необходимо учесть дополнительные соотношения в угловых и других особых точках, а также в контактных задачах, подобных рассмотренным в 8.2, 8.4, при произвольных условиях, связывающих усилия с взаимными смещениями в соприкасающихся точках границ. С другой стороны, в непрямых вариантах несколько сокращаются вычисления на заключительном этапе — при нахождении напряжений, деформаций и смещений во внутренних точках области по найденному решению ГИУ. [c.274]

Двумерная постановка задач существенно упрощает анализ контактных явлений. Вследствие снижения мерности задачи происходит вырождение площадок контакта в отрезки кривых или, в частном случае, прямых линий, лежащих в плоскости меридионального сечения конструкции. Решение контактной задачи сводится в данном случае к определению участков отрыва и прилегания контура взаимодействующих тел, зон сцепления и проскальзывания внутри последних, а также компонентов напряженного и деформированного состояний в плоскости сечения рассматриваемых тел. [c.16]

Многие работы посвящены исследованию контактных задач для областей, ограниченных прямыми линиями. Первая граничная задача для прямоугольника в общей постановке рассмотрена Б. Л. Абрамяном [2]. Результаты этой работы были использованы В.Н. Акопяном [9] в контактной задаче о сжатии круглого диска двумя прямоугольниками. [c.10]

Предлагаемая схема опирается на работы [80, 81]. Решение исходной задачи представляется в виде суперпозиции решений более простых задач для кольца, которые эквивалентны соответствующим задачам для сектора кольца с одним или несколькими штампами с известными условиями на торцах и могут быть сведены к парным (тройным и т.д.) рядам-уравнениям и далее к бесконечным системам линейных алгебраических уравнений первого рода с сингулярной матрицей. Последние урезаются специальным образом с учетом асимптотического поведения их решения [305, 319] и решаются любым прямым методом. Приводятся результаты численной реализации решения задачи с четырьмя штампами, когда три штампа неподвижны, а перемещение четвертого задано. Исследована зависимость величин контактных напряжении, сил и моментов для каждого штампа в зависимости от параметров задачи. Периодические контактные задачи для кольца рассматривались в работах [66, 98, 187, 280] и др. [c.131]

Для случая контакта цилиндров с параллельными образующими (рис. 11.7, а) — начальный линейный контакт — при решении контактной задачи принято дополнительное допущение цилиндры имеют бесконечно большую длину. Контактная площадка ограничена двумя параллельными прямыми —контактная полоска по ее ширине давление распределено по эллиптическому закону. Максимальные давления действуют в точках средней линии контактной полоски Пространственная эпюра контактных давлений, ограниченная поверхностью эллиптического цилиндра, показана на рис. 11.7, б. Сечение этой эпюры плоскостью, перпендикулярной линии начального контакта, т. е. эпюра распределения давлений по ширине полоски контакта, дана на рис. 11.7, в. [c.440]

Большая ударяющая масса и упруго-пластическая контактная зависимость. Соотношение масс к — 10. Зависимость между усилием и деформацией в зоне контакта задана диаграммой фиг. IV. 46. Разгрузка и последующая нагрузка происходят по наклонной прямой. Такая зависимость с учетом остаточной пластической деформации и последующей линейной разгрузки осуществляется при помощи специального нелинейного блока. В этом случае решение задачи записано с помощью шлейфового осциллографа, как показано [c.379]

Плоские контактные задачи. В условиях плоской деформации многослойного полупространства наибольший теоретический и прикладной интерес представляют основные смешанные задачи в обобщенной постановке, аналогичных осесимметричным ОСЗ (п. 4). В случае плоских ОСЗ краевые условия на внешней поверхности многослойного полупространства разделяются на совокупности произвольного числа 4п или 2(2п - 1) (п = 1,2,...) прямых = =Ь д. (к = 1,2п или = 1,2п - 1). Частными случаями этих задач являются контактные задачи для четного 2п или нечетного числа 2п - 1 (п = 1,2,...) полосовых в плане штампов с учетом сцепления, трения и без трения в областях контакта. Кроме того, математический аппарат исследования плоских ОСЗ непосредственно распространяется и на родственные смешанные задачи для многослойного полупространства с полосовыми трещинами на границах раздела слоев. [c.224]

По мнению автора, модель степенной установившейся ползучести, несмотря на свой не слишком высокий уровень адекватности реально происходящим процессам, является все же слишком сложной математически, чтобы оставлять большие надежды отыскать точные решения физически содержательных контактных задач. Тем ценнее немногие известные точные результаты, например [22]. Наиболее актуальным и перспективным сегодня видится применение к таким задачам численных методов, о которых выше намеренно не было сказано ни слова. Кроме того, было бы очень полезно иметь прямые экспериментальные данные по контактной ползучести. [c.547]

Из полученного решения (1.108) очевидно, что если контакт между телами происходит по прямой, то ползучесть материала этих тел не оказывает влияния на закон распределения напряжений в области контакта и совпадает со значениями напряжений, соответствующими плоской контактной задаче теории пластичности со степенным упрочнением [17]. [c.247]

Решение и = u t) = и х,1) принадлежит пространству 1У(0, Т), определение которого можно найти в [15] и которое было использовано при доказательстве теоремы существования прямых контактных задач с учетом трения в работе [13]. [c.482]

Из сказанного можно заключить, что изучение закономерностей контактного взаимодействия недеформируемых и деформируемых нитей различных конфигураций представляет собой ваншую задачу, имеющую прямое отпоше-пие к анализу контактирования физических тел. Тонкая гибкая пить является в какой-то степени универсальным объектом, ири помощи которого можно описать многие свойства и поведение абсолютно твердых и деформируемых тел, кинематические закономерности их контактных взаимодействий. В силу сказанного, изучение закономерностей контактного взаимодействия топких нитей представляет собой важную самостоятельную научную задачу. [c.39]

Следует отметить, что лишь сведение обратного баланса котла позволяет количественно выявить потери тепла и связанные с ними недостатки в его работе и наметить пути их устранения. Поэтому этот метод во многих случаях является предпочтительным, хотя он и дает менее точные результаты при определении к. п. д. котла. Часто испытания проводятся по прямому и обратному балансу. Такое сочетание является наиболее приемлемым, так как позволяет получить полную картину, и качественную, и количественную. По-видимому, нет надобности приводить формулы для определения потерь тепла с уходящими газами, с химическим недожогом и т. д. [110, 111]. В настоящее время нет какой-либо утвержденной единой методики теплотехнических испытаний контактных экономайзеров. Объем и характер измерений зависят от ноставлепных задач. Наиболее распространенными типами испытаний являются теплотехнические, аэродинамические и теплохимические, проводимые при выполнении пусконаладочных работ. Цель этих испытаний — определение возможной температуры нагрева воды и уходящих дымовых газов, максимальной тепло-производительности без замены дымососа, максимальной производительности по воде при поддержании нормального гидравлического режима и отсутствии заметного уноса воды в газоходы. При этом обычно одновременно проводятся исследования качества нагретой воды и изучаются изменения ее состава, в частности коррозионной активности. Подобные испытания обязательно сопутствовали вводу в эксплуатацию первых промышленных контактных экономайзеров. [c.258]

Развитие теории прессования имеет большое значение в повышении уровня этого пресса и, кроме того, схема прессования в некоторых случаях подобна схеме прессования при штамповке в закрытых штампах. В работах В. В, Соколовского, Р. И. Хилла, Л. А. Шофмана процесс прессования рассматривался с использованием метода характеристик Губкин С. И., Перлин И. Л., Сторожев М. В. и другие ученые также подвергали теоретическому анализу различные случаи прессования. Для прямого и обратного прессования осесимметричных изделий в условиях плоской деформации, бокового прессования, прессования через многоканальные матрицы и других случаев найдены зависимости для определения удельных давлений течения, усилий, контактных напряжений и выбора оптимальных условий деформирования. Разработаны также методы расчета параметров оборудования и инструмента. Внедрение в промышленность новых видов прессования, в частности прессования профилей переменного сечения, а также прессования высокопрочных материалов, ставит перед теорией новые задачи. [c.233]

При прямом освещении в микроскопе видны пылинки размером 0,4 мкм и более, а при косом освещении — 0,2 мкм. Предел видимости в темном поле — до 0,06 мкм [ 60]. Подсчет пылинок методом фазового контраста в счетчиках Оуэнса позволяет фиксировать частицы размером до 0,02 мкм. Особо высоким разрешением обладают электронные микроскопы. Поскольку линейные измерения связаны с идентификацией положения и расстояния точек поверхностей, то допускаемую объемную загрязненность воздуха твердыми частицами можно, в частности, определять через нормы запыленности измеряемой поверхности. При контактных измерениях положение точек измерения оценивается с разрешением порядка 1. .. 2 мм (кроме специальных задач), откуда допускаемое число частиц пыли Nan нормируемых размеров а [c.97]

Все рассмотренные работы основаны на линейных теориях слоя. Трудности решения задач в соответствии с этими теориями возрастают пропорционально числу слоев. Это побудило нас к построению теории, в которой прямая связь числа искомых функций и числа слоев отсутствует, причем равновесие слоев можно- описать нелинейными уравнениями (119, 120, 122—126]. Контактное давление исключено из числа искомых функций с помощью связи по Винклеру с поперечным обжатием, выраженным через разность прогибов соседних слоев. Представление искомой вектор-функции слоя суммой произведений новых неизвестных, зависящих от координат точек срединной поверхности пакета, на полиномы дискретного аргумента (аппликаты поверхности отсчета слоя) позволило получить разрешающие системы дифференциальных уравнений, порядок которых не зависит от числа слоев. Термин континуальная теория в названиях работ [119, 120] неудачен, его следовало бы заменить на дискретно-континуальная теория , поскольку зависимость искомых вектор-функций от номера слоя в этой-теории описана ортоиормированной системой полиномов дискретного аргумента. Предложенный в [119] итеративный процесс одновременно уточняет границы зон контакта и уменьшает невязку нелинейных уравнений равновесия оболочек. [c.17]

Прямой подстановкой можно убедиться в том, что соотношения (II.1) и (II.3) взаимно обратны. Из этих с рмул следует, что при отсутствии деформаций изгиба и растяжения срединных поверхностей пластин в рассмотренных двух задачах для слоя связь между обжатием и контактным давлением отличается от винклеровой слагаемыми с производными четвертого и выше порядков, умноженными на малые коэффициенты. Даже при hll — (I— характерный размер зоны контакта) первый из этих коэффициентов равен 1/720, а при контакте между оболочками обычно h I. [c.30]

Изложеьшый алгоритм решения контактных задач реализован в виде программы для ЕС ЭВЛ1 на языке ПЛ/1. Программа выполнена в соответствии с модульным принципом, что позволило осуш,ествить раздельное программирование, отладку и тестирование составных частей пакета программ, а также простую модернизацию и настройку пакета па решение задач различного уровня сложности. Скомпилированные модули хранятся в библиотеке загрузочных модулей на дисковых магнитных носителях прямого доступа н в зависимости от решаемой задачи собираются редактором связей операционной системы в тот или иной выполняемый загрузочный модуль. Можно выделить три уровня собираемых из загрузочных модулей программ для определения НДС конструкций из оболочек вращения по линейной теории и при фиксированном уровне статического или кинематического нагружения по геометрически нелинейной теории и одностороннем контакте со штампом при произвольном распределении шагов по параметру нагрузки по физически и геометрически нелинейным теориям при одностороннем контактном взаимодействии со штампом и произвольном распределении шагов по параметру нагрузки. [c.39]

Оба осложняюш,их фактора нередко выступают во взаимодействии, и тогда задачи становятся особенно трудными. Среди них следует прежде всего выделить контактные задачи о системах блоков при сложных, нетрадиционных условиях на границах взаимодействия, учитывающ,их необратимые контактные подвижки, разупрочнение и уплотнение либо разуплотнение на контактах. Подобные проблемы практически недоступны для других методов, тогда как с помощью МГЭ их можно пытаться решать, поскольку МГЭ в прямом варианте разрывных смеш,ений по самой своей структуре подходит для их решения — в ГИУ входят именно те величины, которые связываются контактными условиями. Поэтому можно ожидать прогресса в численном решении этих проблем и задач смежного класса — так называемых задач приведения , состоящих в нахождении эффективных макроскопических характеристик неоднородных сред по свойствам составляющих их элементов (блоков) и контактов. Вероятно также продвижение в задачах о плоских и пространственных системах блоков, лишь частично разделенных трещинами, в задачах о потере устойчивости при разупрочнении материала внутри блоков и при срывах сцепления на контактах — эти проблемы очень важны для горной геомеханнки и геотектоники. Вполне возможным будет развитие МГЭ и в приложениях к задачам нелинейной ползучести, распространения волн в нелинейных и неоднородных средах, при исследовании разрушения с учетом микроструктуры материала и в других областях. Для решения большинства этих проблем окажется полезным упоминавшееся объединение МГЭ и МКЭ. [c.276]

В последнее время возросло количество публикаций, посвященных применению МГИУ к решению контактных задач. По мнению специалистов, использование МГИУ, обладающего высокой точностью результатов в зонах больших градиентов напряжений, простотой реализации и малым объемом входной информации, дает ряд преимуществ по сравнению с аналогичными схемами МКЭ. Наиболее удобным и упот-ребимым для решения контактных задач является, по-видимому, прямой вариант МГИУ, где решением являются неизвестные граничные значения переменных, выраженные в естественных физических величинах. [c.13]

Алгоритмом решения задачи предусмотрено последовательное разбиение области S конструкции на составляющие ее конечные элементы. Первоначально рассматриваемый объект расчленяется на отдельные подобласти Si, отличные между собой по группе признаков. К последним относятся механические свойства материалов, различие пластических свойств, вида напряженного состояния, принадлежность подобласти контактному слою с определенным механизмом взаимодействия и т. п. Каждая из подобластей S,- представляется совокупностью первичных четырехугольников произвольного вида, стороны которых образуют топологически регулярную сетку в пределах всей рассматриваемой области S. Стороны четырехугольников первичной дискретизации могут быть отрезками прямых или дугами окружностей. Вторичная дискретизация подобластей на конечные элементы производится автоматически по информации о числе дробления сторон начальных четырехугольников и степени неравномерности этого дробления. При этом дуги окружностей аппроксимируются ломаными. Характер сгущения или разрежения вторичной разбивки определяется законом геометрической прогрессии с заданным ее знаменателем. Между взаимодействующими подобластями Si i, Si.fi в пределах всех ожидаемых областей контакта вводятся тонкие слои контактных элементов 5,к толщиной в один конечный элемент. Контактные элементы объединяют взаимодействующие подобласти S,- в единую систему S, выполняют функции регистрации участков контакта и отрыва, а также моделируют различные условия работы соединения (сцепление, проскальзывание, сухое трение и т. п.). [c.26]

Многосторонняя проблема трения и изнашивания становится предметом интенсивного изучения не только техники, но и различных разделов физики, химии и механики. Достижения в области отдельных естественных наук вызывают стремление перенести их на пограничные области, к которым относятся процессы контактных взаимодействий. Однако прямые попытки переноса решения классических задач на задачи трибологии в ряде случаев сомнительны. Решение проблемы износостойкости связано с изучением II поиском закономерностей процессов в зоне контактного взаимодействия твердых тел, необходимых для разработки новых методов снижения трения и изнашивания. Одним из направлений получения дополнительных резервов повышения износостойкости пар трения является возможность управления взаимодействием дефектов кристаллической решетки металла. В этой связи исследования структурных изменений при трении представляют глубокий теоретический интерес и имеют важнейшее практическое значение. За последние годы проведено относительно большое количество исследований структуры металла при трении, которые в литературе в основном представлены в виде отдельных разрозненных публикаций. Обобщающий материал по исследованию процессов трения и изнашивания в металловедческом аспекте содержится лишь в немногих монографиях советских авторов (В. Д. Кузнецов, Б. Д. Грозин, Б. И. Костецкий, И. М. Любарский) и зарубежных (Ф. П. Боуден, Д. Тейбор, Т. Ф. Куинн). [c.3]

При исследовании динамических контактных задач для нолуограниченных тел выбор методов исследования напрямую зависит от значений частоты колебания. Случаи низких и средних частот могут быть изучены с применением регулярных методов (см. гл.1) — метод ортогональных многочленов, метод больших Л , метод фиктивного поглош,ения, прямые численные методы и т.д. С ростом частоты колебания регулярные методы, как правило, приводят к алгебраическим системам очень высокой размерности и при дальнейшем росте частоты теряют устойчивость. Сингулярные асимптотические методы (в частности, метод малых Л ) с успехом применялись к решению высокочастотных контактных задач в антиплоском случае [1,2], где символ ядра основного интегрального уравнения допускает факторизацию в простой форме. Данный параграф посвящен развитию сингулярных методов для задач, в которых известные стандартные подходы, как правило, не приводят к явным аналитическим решениям. Изложение, в основном, следует работам автора [3-5]. [c.278]

Для постановки прямой динамической контактной задачи с подвижным штампом воспользуемся понятием торсора [14]. [c.480]

Прямая контактная задача для подвижного штампа, воздействующего на линейно упругое тело, заключается в том, чтобы найти зону контакта, усилия контактного взаимодействия, напряженно-деформированное состояние тела П и сте-нический торсор штампа по заданному кинематическому торсору (эти торсоры в постановке задачи могут меняться местами в зависимости от того, каков характер измерений в эксперименте) из соотношений (4)-(7), (11)-(13). [c.480]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...