Контакт цилиндров

Для последних Гу н г-г— радиусы кривизны в точках контакта. При контакте цилиндра с плоскостью /-2 = 00. [c.103]

Знак плюс принимают при внешнем контакте цилиндров, минус — при внутреннем. [c.292]

При посадке одного цилиндра на другой с натягом окружные напряжения во внутреннем цилиндре становятся сжимающими, а в наружном — растягивающими (рис. 453, а). Если такой составной цилиндр подвергнуть внутреннему давлению, то в нем возникнут дополнительные растягивающие окружные и сжимающие радиальные напряжения (рис. 453, б). Эти напряжения определяются ио формулам (16.14) и (16.15) как для цельного цилиндра. Окружные напряжения от внутреннего давления будут складываться с напряжениями от посадки в наружном цилиндре и вычитаться из них во внутреннем цилиндре. Радиальные напряжения от внутреннего давления и от давления посадки складываются в обоих цилиндрах. Суммарные эпюры напряжений после приложения давления будут иметь вид, представленный на рис. 453, д. Характерным для них является скачок на эпюре а и перелом в эпюре а, на радиусе контакта цилиндров. [c.450]

Здесь Ей ixi(i=l,2) —упругие постоянные контактирующих тел с радиусами Для случая контакта цилиндра радиуса R2=R с плоскостью ( 1->оо) получаем [c.166]

Предположим, что негладкий цилиндр опирается на негладкую горизонтальную плоскость. Если этот цилиндр находится только под действием своего веса Р, то деформации цилиндра и опорной плоскости, которая служит связью, будут симметричными относительно линии действия силы Р (рис. 91). В этом случае реакции связи, распределенные по площадке контакта цилиндра с этой связью, приводятся к одной равнодействующей силе N, равной по модулю и противоположной по направлению силе Р. При этом цилиндр будет находиться в состоянии относительного покоя, так как сила тяжести Р уравновешивается нормальной реакцией N. [c.129]

Расчет на прочность по контактным напряжениям рассмотрим на примере двух цилиндрических катков с параллельными осями II прижатых силами Fr (рис. 3.48). Площадка контакта цилиндров имеет вид площадки длиной Ь. Величину контактных напряжений Он можно определить по формуле Герца. [c.411]

При контакте цилиндра радиуса Ri = Я с плоскостью (Ri = оо), когда El = Bi Е и vj = V2 = 0,3, имеем [c.358]

На изучение темы отводится всего 2 часа больше не позволяет общий бюджет времени на курс сопротивления материалов. За это время предусмотрено изучить следующие вопросы общее понятие о контактных деформациях и напряжениях примеры возникновения контактных напряжений контакт тел, ограниченных сферическими поверхностями (форма и размеры контактной площадки, максимальное контактное давление) контакт цилиндров с параллельными образующими (форма и ши- [c.185]

Для случая контакта цилиндра с плоской поверхностью [c.421]

В случае контакта цилиндра с плоской поверхностью [c.421]

Рассмотрим напряженное состояние двух длинных цилиндров с параллельными осями (рис. 14.1, а), сжатых распределенными по длине радиальными нагрузками р (рис. 14.1,6). На расстоянии от плоскости, проходящей через оси цилиндров, возьмем две точки и Л2. Если первоначальный контакт цилиндров (без нагрузки) происходил по линии, параллельной их осям и проходящей через точку В, то расстояние между этими точками вдоль оси у равно (см. рис. 14.1, л) [c.227]

Другие случаи контакта цилиндров, а также задачи о контакте шаров решаются аналогично. [c.231]

Прямозубые и косозубые передачи. В расчете полагают, что контакт двух зубьев аналогичен контакту двух цилиндров с радиусами р1 и рг, равными радиусам кривизны эвольвент зубьев в точке контакта, т. е. для расчета зубьев используется задача Герца о контакте цилиндров (см. гл. 14). Использование такой модели оказывается оправданным, так как размеры площадки контакта малы по сравнению с размерами зуба. [c.352]

В случае контакта цилиндров радиусов / 1 и с параллельными осями (рис. 2.45, б) поверхность касания обращается в узкий прямоугольник. Полуширина контактной площадки при этом будет [c.179]

М у с а е в Ю. А. Теоретическое определение несущей способности масляной пленки в контакте цилиндров при качении. — Машиноведение , 1971, № 6, с. 85—93. [c.260]

Возможные максимальные нагрузки в зоне контакта исследуемых деталей могут служить некоторыми характеристиками для оценки разрушения их поверхностей. Они рассчитываются по обобщенной схеме контакта деталей (рис. 64), которую можно представить контактом цилиндр — плоскость (каток — звено). Тогда при вдавливании катка в беговую дорожку звена (см. рис. 64) в его ободе возникает напряжение о. Чтобы деформация катка не превышала предел упругости, нужно выдержать условие [121] [c.169]

Рабочие поверхности подшипников при затяжке болтов и при работе деформируются. Еще давно была рассмотрена контактная задача для модели в виде упруго деформируемых вала и подшипника, как проушины при предположении, что действие смазки сводится к снятию сил трения. Эта задача рассматривалась также как задача о внутреннем контакте цилиндров с близкими радиусами кривизны. [c.70]

КОНТАКТ ЦИЛИНДРА С ПОЛУПЛОСКОСТЬЮ [c.137]

Фт. 158. Контакт цилиндра с плоскостью. [c.580]

Контакт цилиндра с плоскостью [c.580]

Время контакта по номинальной площади г .н например, для случая контакта цилиндров или цилиндра с плоскостью г .н = 2й/И, где 2Ь — длина полоски контакта, рассчитанная по Герцу. Характеризует в среднем все контактные явления, зависящие от времени. [c.181]

Значения нормальных напряжений на линии давления для различных точек по глубине при контакте цилиндров даны ча графике фиг. 48 (для р, = 0,25 [c.461]

Нагрузку дул можно определить исходя из равенства контактных напряжений для создания герметичности и предела текучести материала линзы. На основании теории контактных деформаций (контакт цилиндра и полуплоскости) максимальные контактные напряжения (в середине полоски контакта, рис. 10.10, б) [c.306]

На основании теории контактных деформаций (контакт цилиндра и полуплоскости) [c.62]

Рис. 5.1. Схема контакта цилиндра с вязкоупругим слоем, сцепленным с упругим основанием

Покажите, что полная кинетическая энергия движущегося шара состоит из кинетической энергии его поступательного движения и кинетической энергии вращения около оси, проходящей через центр масс. Качение без скольжения цилиндра по горизонтальной поверхности можно рассматривать а) как одновременное участие в поступательном движении и вращении около оси, совпадающей с его геометрической осью б) как поворот около мгновенной оси (линии контакта цилиндра с поверхностью). Покажите, что кинетические энергии цилиндра, подсчитанные на основе каждого из этих подходов, одинаковы. [c.239]

Контакт взаимодействующих тел в механических передачах и опорах качения происходит по малым площадкам. Начальное касание при отсутствии внешней нагрузки может быть в точке - точечный контакт (контакт шаров, шара и плоскости, шара и желоба, шаров с неодинаковыми радиусами образующих, а также цилиндров и конусов с перекрещивающимися осями) или по линии - линейный контакт (контакт цилиндров или конусов по общей образующей, цилиндра или конуса и плоскости). [c.163]

Для контакта цилиндра диаметром D и длиной L с плоской деталью Ро =4,25r LDa. [c.523]

Напряжения в зоне контакта при нормальном давлении определяются по формулам, приведенным в табл. 8, или с помощью коэффициентов табл. 7 и 9 после определения по формулам табл. 6 размеров площадки контакта и наибольшего давления на площадке контакта. Значения нормальных напряжений на линии давления для различных точек по глубине при контакте цилиндров даны [c.419]

Рис. 216. Нсрма.тьные (а) и тангенциальные (г ) напряжения в зоне контакта цилиндров

Расчет на прочность передачи. Расчет распределения напряжений в зоне контакта цилиндров впервые выполнен в конце XIX в. немецким механиком Г. Герцем. Он установил, что при коэффициентах Пауссона материалов цилиндров Г] и V2 максимальное напряжение в зоне контакта [c.313]

Часто, -например, при контакте цилиндров, зубьев колес и т. п. размеры поверхности контакта малы по сравнению с общей поверхностью тел (деталей). Поэтому можно допустить, что распределение напряжений в теле от нагрузок в зоне контакта незначительно отличается от распределения напряжений в упругом пол -простра/пстве с плоской границей под действием таких же сил. [c.10]

Бедомытцев О.М. Численная методика расчета распредеяения давлений по длине площадки контакта цилиндров различных форм. [c.51]

Машина SAE. В машине, применяемой для испытания по методу SAE, имеются два цилиндра, вращающиеся в противоположных направлениях с разной скоростью. Цилиндры прижимаются грузом друг к другу до тех пор, пока не происходит заедание. Эта машина отличается от описанных выше тем, что Б ней сочетаются трение качения и трение скольжения, и поверхности контакта цилиндров постоянно обновляются. Соотношение между трением скольжения и трением качения можно изменять, варьируя относительные скорости двух цилиндров. Вращающиеся детали смазывают погружением их в ващну с жидкостью. Машину включают и оставляют ее работать 30 сек под небольшой нагрузкой. В течение этого периода происходит обкатка. Затем при помощи автоматического устройства непрерывно увеличивают нагрузку вплоть до образования задиров, обнаруживаемых визуальным наблюдением. Результат испытания обычно выражается средней величиной нагрузки (рассчитанной на основании нескольких повторных испытаний), при которой возникает задир [64]. [c.73]

Для снижения уровня напряжений в конструкции предпринята попытка термоизолировать всю внутреннюю поверхность цилиндра, чтобы коэффициент теплоотдачи на ней составлял 350 Вт/(м град), а образующую параболоида, ограничивающего перемещения наружной поверхности, описать уравнением г = 0,1 + 0,1 2 . При эти данных сходимость процесса резко замедляется. Первые три шага давали контактную зону длиной в 50, 36 и 49 конечных элементов. Для ускорения сходимости был предложен алгоритм, согласно которому по двум очередным шагам контактная зона для следующего шага назначалась в виде среднего значения, полученного из двух расчетов. Эта схема поиска зон контакта предпочтительна при двухсторонней сходимости процесса. Результаты решения задачи в этом случае были получены за пять шагов. В контакте находилось соответственно 50, 36, 43, 45 и 44 конечных элемента, т. е. зона контакта цилиндра с параболоидом в этом случае занимает область —0,044 Z 0,044 м. Результаты расчета данного варианта приведены на рис. 51. На рис. 51, а показано распределение контактных давлений а, и радиальных перемещений наружной поверхности, а также изотермы по области меридионального сечения цилиндра (условные обо значения те же, что и на рис. 53, б). Температуры и контактные напряжения существенно ниже, чем в предыдущем варианте. На рис. 51, 5 [c.151]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...