Напряженное состояние — Геометрический образ

Введем понятие инвариантного пространства напряжений, элементом или точкой которого являются три главных напряжения 0-2, 0 3 (рис. 1п). Кривой на рис. 1п изображена возможная траектория нагружения некоторой точки тела При исследовании напряженного состояния в изотропных телах каждое главное напряжение является равноправным и никаких ограничений типа неравенств (71 tXg, принятых в сопротивлении материалов, здесь не устанавливают. Будем называть пространство главных напряжений сг-пространством. Ввиду того, что главные напряжения являются инвариантами тензора напряжений, очевидно, любой геометрический образ в а-пространстве останется инвариантным при преобразованиях системы координат в физическом пространстве (см. гл. I). , [c.232]

Эллипсоид напряжений является пространственным геометрическим образом напряженного состояния. В отличие от него круговая диаграмма напряжений, или диаграмма Мора, представляет собой плоский геометрический образ напряженного состояния. [c.19]

Таким образом, закон механического подобия может быть сформулирован так два пластических напряженных состояния в геометрически подобных задачах с подобными граничными условиями, имеющие одинаковые числа v, plE, kip и wU, подобны. Механическое подобие будет обеспечено, если траектории главных нормальных напряжений будут геометрически подобны. [c.68]

Итак, мы имеем наглядный геометрический образ, характеризующий законы изменения полного напряжения во множестве площадок, проходящих через рассматриваемую точку. Несмотря на свою простоту, построенная поверхность позволяет сделать некоторые полезные выводы о напряженном состоянии. [c.29]

Поверхность напряжений Коши дает полное геометрическое представление тензора напряжений. Другой геометрический образ напряженного состояния — эллипсоид Ламе — представление о векторах напряжений на всем множестве площадок, проходящих через рассматриваемую точку тела. [c.44]

Существуют и другие геометрические представления напряженного состояния в точке тела. Среди них заслуживает внимания круговая диаграмма напряженного состояния, предложенная О. Мором (1835 — 1918), которая, являясь условным геометрическим образом, так как любое напряженное состояние изображается диаграммой на плоскости, позволяет сделать ряд полезных выводов. [c.44]

Таким образом, плоское напряженное состояние определяют три величины угол Од, задающий главные направления в данной координатной системе х, у, и два напряжения ст , а.2. Зная эти величины, можно легко определить нормальный и тангенциальный компоненты напряжения на любой площадке, проходящей через точку х, у. Полное напряжение на этой площадке есть геометрическая сумма векторов а и т. На главных направлениях вектор полного напряжения направлен вдоль нормали я к площадке. [c.148]

Для обобщения моделей предыдущего параграфа на случай сложного напряженного состояния удобно исходить из геометрической интерпретации процесса нагружения. Выделим в исследуемом теле элемент в форме параллелепипеда настолько малого размера, что его напряженное состояние допустимо считать однородным. Отнесем этот элемент к осям х , лгз, (рис. 10.7) и обозначим компоненты напряжений, действующих по его граням, через Oij i, /=1, 2, 3). Так как тензор напряжения с компонентами 0,7 симметричен (ajy = ay,), то для характеристики напряженного состояния выделенного элемента достаточно задания шести величин ст,у. Сопоставим напряженному состоянию элемента точку с декартовыми координатами в шестимерном пространстве, которое будем называть пространством напряжений. Ненагруженному состоянию элемента отвечает в пространстве напряжений начало координат. Нагружение образца сопровождается изменением значений и, значит, в пространстве напряжений точка, изображающая напряженное состояние исследуемого элемента, вычерчивает некоторую траекторию —путь нагружения. При одноосном напряженном состоянии все 0 у, кроме одного, например, Сц, равны нулю. В этом случае путь нагружения совпадает с осью СТц. Появление пластической деформации согласно моделям предыдущего параграфа связано с достижением Оц значения характерного для данного материала. Таким образом, на оси Ои можно выделить такую содержащую начало координат область, внутри которой состояние материала при первоначальном нагружении упруго. На рис. 10.8 эта область обозначена Q ее границами являются точки с координатами 1 а,, что соответствует случаю равных пределов текучести при растяжении и сжатии. [c.729]

Естественным обобщением описанной картины на случай сложного напряженного состояния является представление о том, что в пространстве напряжений существует такая область й, содержащая начало координат, что на всяком пути нагружения, расположенном целиком внутри Q, деформация элемента остается упругой. Если тело идеально пластично, то выход точки на границу 5 области Q означает переход тела в состояние текучести, деформация при этом становится неопределенной. Таким образом, граница S представляет собой геометрическое место пределов текучести при всевозможных путях нагружения. Для идеально пластичного тела точки вне Q реализуются. Переход точки с границы S внутрь области Q сопровождается изменением только упругой составляющей деформации, т. е. происходит разгрузка, хотя некоторые из компонентов напряжения 0,7 могут при этом возрастать. [c.730]

В вибрационных машинах главным образом применяют цилиндрические винтовые пружины круглого поперечного сечения горячей навивки и пластинчатые рессоры. Первые имеют одинаковые поперечные жесткостные характеристики во всех направлениях, а вторые — минимальную жесткость в направлении рабочих колебаний. Сравнительно меньше используют торсионы, прорезные и тарельчатые пружины. При расчете УЭ общим моментом во всех случаях является то, что частота вынужденных колебаний Og заранее известна, а частота свободных колебаний со,, определяется по заданной расстройке , после чего устанавливают необходимые жесткость и геометрические размеры. Цель расчета на прочность — согласование конкретной жесткости, геометрических размеров сечения и амплитуды колебании с допускаемыми напряжениями и коэффициентами запаса Пд, Пх, п на усталость с учетом сложного напряженного состояния и коэффициентов концентрации. [c.187]

На рис. 8.6 для различных типов образцов (1—3) представлены распределения напряжений, действующих перпендикулярно плоскости трещины, на линии ее продолжения. Нагрузки, геометрические размеры трещин и образцов подобраны таким образом, чтобы в вершине трещины значение коэффициента интенсивности напряжений К] было одинаковым для всех схем нагружения. Как следует из рисунка, существенное различие значений напряжений наблюдается уже на относительном расстоянии г / а = 0,1 от вершины трещины. Важно, что различается также характер напряженного состояния — для образцов с краевой трещиной при удалении от вершины трещины происходит более резкое, чем для центрально расположен- [c.237]

Считая, что напряженное состояние соответствует положению равновесия, представим, что тело получило малые дополнительные перемещения би. Будем считать, что в объеме тела функции би обладают достаточной степенью гладкости и обращаются в нуль на поверхности где соответствующие перемещения запрещены. Введенные таким образом возможные перемещения не нарушают внутренних и внешних связей системы, т. е. являются кинематически (или геометрически) допустимыми. [c.6]

Об инвариантных пространствах тензора напряжений и предельных поверхностях. Обратимся вначале к некоторым геометрическим представлениям, широко используемым главным образом из соображений наглядности в механике твердого деформируемого тела. Известно, что различные напряженные состояния тела могут быть представлены точками некоторого условного пространства напряжений. Координаты этих точек равны компонентам тензора напряжений. Этот прием широко используется для геометрической интерпретации различных критериев прочности. [c.232]

Предельными кривыми, или поверхностями, называют геометрические образы, которые в некотором инвариантном пространстве тензора напряжений разделяют области напряженных состояний, соответствующих различным механическим состояниям материала. Переход материала от упругих к пластическим деформациям в условиях сложного напряженного состояния характеризуют кривые или поверхности пластичности переход пластичного или хрупкого материала в состояние разрушения характеризуется кривыми или поверхностями разрушения. [c.234]

На рис. 2 приведена схема распределения главных напряжений при растяжении образца с надрезом, геометрические размеры которого приведены на рис. 1. Как следует из рис. 2, в надрезанном сечении образуется трехосное напряженное состояние с главными напряжениями Ох, 02. напряженное состояние с локальным продольным и растягивающим напряжением у основания надреза (о тем [c.9]

Долговечность конструкции, подвергающейся повторному действию нагрузок, интенсивность которых изменяется от умеренной до высокой, зачастую определяется циклическим ростом трещиноподобных дефектов. Установлено, что параметры, определенные при помощи линейной механики разрушения, позволяют получить соотношения, связывающие скорости роста трещин в образцах и конструкциях при номинальных упругих напряжениях. Эти параметры, называемые коэффициентами интенсивности напряжений, определенным образом учитывают значения напряжений, геометрические характеристики и размер трещины и могут быть вычислены посредством анализа напряженного состояния конструкций, имеющих трещины. [c.46]

Замечание. В дальнейшем изложении во вс х реологических моделях для обозначения соответствующих компонент напряжения и деформации мы будем использовать простые символы сие независимо от типа напряженного состояния. Таким образом, о и 8 у нас будут обозначать напряжение и деформацию сдвига при простом сдвиге нормальное напряжение и деформацию (в инженерных приложениях) при одноосном сжатии или растяжении абсолютные величины нормального напряжения и деформации чистого сдвига. Несмотря на то что подобная практика может быть неодобрительно воспринята людьми, изучавшими механику, она не будет иметь пагубных последствий, если нас интересует только зависимость определяющих уравнений от напряжения, а в этом и состоит наша задача. Как бы то ни было, о щие уравнения с неопределенными о и е всегда легко приспособить к любому частному случаю. Нужно только использовать соответствующие геометрические множители. [c.18]

В теории упругости условия равновесия (статические условия задачи) выводятся по отношению к элементарному объему напряженного, а следовательно, уже деформированного тела. Отсюда все выводы теории упругости, касающиеся статической стороны задачи, можно считать абсолютно строгими только при допущении, что они относятся к координатам тела в его напряженно-деформированном состоянии. Что касается геометрических соотношений, которые выводятся в теории упругости, то все они, безусловно, относятся к координатам тела в его первоначальном недеформированном состоянии. При выводе этих геометрических соотношений принимают х, у, z — координаты материального элемента тела до деформации, х + г/ -f Uy, z -р- —его координаты после деформации и выводят зависимости между производными составляющих перемещения и , Uy и по первоначальным координатам точки, т. е. координатам ее в недеформированном состоянии тела. Таким образом, здесь известная неувязка заключается в том, что мы пользуемся основной системой уравнений, в которую входят, [c.203]

В механике и физике часто встречаются случаи, когда три составляющих вектора в пространстве являются линейными однородными функциями трех составляющих радиуса-вектора. Настоящая глава посвящена изучению подобных случаев, примерами которых могут служить напряженное состояние (т. е. поле напряжений), поле конечных однородных деформаций, поле скоростей деформации в окрестности точки деформированного материала. Все эти случаи допускают, таким образом, рассмотрение с единой точки зрения, на основе выявления той общей формы которая присуща всем зависимостям, связывающим между собой механические переменные того или иного поля в отдельности. Эта задача выявления такой общей формы зависимостей была с успехом разрешена около 1881 г. Д. Гиббсом в его труде Векторный анализ . Им было показано, что приведенным выше и другим близким к ним физическим понятиям можно дать общее геометрическое представление они являются примерам [c.172]

Постановка вопроса. Из опыта известно, что твердые тела под влиянием внешних сил претерпевают некоторые изменения формы, исчезающие при постепенном прекращении действия сил внезапное же прекращение действия сил вызывает колебательные движения. Задачей математической теории упругости является точный количественный учет возникших таким путем изменений геометрической формы и механического состояния тела. Пред нами стоит, таким образом, вопрос об определении деформаций и напряженного состояния твердого тела, если известны как действующие на него внешние силы так и те условия закрепления, которым оно подчинено. Метод, которым мы руководствуемся, приступая к ре шению этих задач, есть обычный метод математической физики. В первую очередь определяются механические величины, характеризующие физическую картину напряженного состояния материала затем, геометрические величины, определяющие деформацию тела. Зависимость между механическими и геометрическими величинами определяется из опыта их математическая формулировка приводит нас к так называемым основным уравнениям теории упругости, иными словами, к уравнениям с часТными производными, интегрирование которых отвечает в каждом отдельном случае на поставленные выше вопросы. Кроме составления этих основных уравнений, главным содержанием математической теории упругости является еще теория их интегрирования. [c.5]

Анализ напряженного состояния многоэлементной системы, со-стояш,ей из разнородных по деформационным и прочностным свойствам материалов, весьма затруднителен. Особые трудности представляет для анализа граничный, или переходный слой, часто называемый также стыком системы. В этом слое имеет место некоторое взаимопроникновение материалов (частей полимерных молекул), или взаимодиффузия [191], образуются чисто механические зацепления на микрошероховатостях рельефа поверхностей и происходит ряд других явлений [194], благодаря которым получается как бы новый материал, со свойствами не аддитивными [614] по отношению к свойствам контактирующих слоев. Границы такого стыка геометрически так же трудно определимы, как и его свойства. Поэтому приходится при анализе прибегать к некоторым упрощающим допущениям, вплоть до признания границы раздела двух элементов. Исследователи должны отчетливо представлять себе, что таковой границы может не существовать. Отсюда появляются представления о номинальной (принимаемой для расчетов) и фактической площади контакта, или условно используемой и истинно существующей (трудноопределимой) соответственно [194]. [c.254]

Количественная оценка напряжений с помощью трещин осуществляется следующим образом. В картине трещин фиксируется геометрическое место концов трещин, представляющее собой линию , в точках которой главное относительное удлинение равно чувствительности хрупкого покрытия е . В соответствии с законом Гука для одноосного напряженного состояния в этих точках напряжение ау=Е-г . [c.141]

На рис. 32 показаны эпюры напряжений Ох, <Уу и Хху в различных сечениях модели сварного соединения из материала ЭД-6М, полученные поляризационно-оптическим методом [50]. Модель геометрически подобна реальному Х-образному сварному шву, работающему на растяжение. Листы винипласта толщиной 8—10 мм сварены с присадочным прутком Д=3—4 мм. Эпюры напряжений в наиболее опасных сечениях шва, полученные на моделях, дают точное представление о напряженном состоянии сварного соединения винипласта при его растяжении в условиях нормальной температуры (+20°С). Характер эпюр показывает, что разрушение сварного стыка может начинаться не только в месте начала усиления шва (сечение /—/), но и в его корне (сечение II—II). Таким образом, поляризационно-оптический метод определения [c.66]

Образующие цилиндра (например с) являются геометрическими местами точек, для которых постоянны разности трех главных напряжений, т. е. определяют напряженные состояния с одинаковым девиатором. [c.125]

Геометрическим образом напряженного состояния в точке тела может служить так называемый эллипсоид напряжений. Полуосями его являются главные напряжения а , и Og (рис. 1.8). Поверх-, пость эллипсоида представляет собой геометрическое место концов векторов полных напряжений в различных площадках,, проходящих через рассматриваемую точку. Из эллипсоида напряжений следует экстремальность главных напряжений, т. е. одно из главных напряжений является наибольшим, а другое наименьшим из всех нормальных напряжений в площадках, проходящих через рассматриваемую точку. [c.19]

Продолжая развивать аналогию между деформированным и напряженным состояниями (см. 8), можно заключить, что геометрическим образом деформированного состояния в точке тела в пространстве является эллипсоид деформации, а на плоскости — круговая диаграмма деформаций (рис. 2.2). [c.31]

Порядок разных компонент напряжения, возникающих при изгибе балки в плоскости zx, из-за различия ее геометрических размеров неодинаков компоненты r и пренебрежимо малы по сравнению с компонентой о д кроме того, вследствие характера напряженного состояния о у = Хуг, = Хху = 0. Таким образом, основными компонентами являются r = с и Тгж = т. [c.528]

Расчетное исследование теплового и напряженно-деформированного состояния опытного поршня дизеля ЧН 21/21, конструкция которого была специально разработана в ЦНИДИ для использования при высоком наддуве до = 2,5 МПа, проводилось для двух вариантов головок поршней. Основное конструктивное отличие рассматриваемых вариантов головок состоит в том, что при одинаковой форме камеры сгорания вариант П по сравнению с вариантом I имеет более тонкое днище и более глубокое поднутрение в гребне. Таким образом, главное внимание при расчетном исследовании сосредоточено на анализе влияния жесткости или металлоемкости днища и гребня на распределение температуры, а также механических и температурных напряжений в головке составного поршня. Все рассуждения относительно осесимметричной схематизации геометрической формы головки составного поршня и действующей на него нагрузки, высказанные ранее применительно к поршню дизеля ЧН 26/26, остаются в силе и в данном случае. Оба варианта конструкции головки имеют ярко выраженные тонкостенные элементы и при разбиении на конечные элементы следует иметь в виду существование моментного напряженного состояния. Поэтому аппроксимация тонкостенных элементов конструкции осуществлена несколькими слоями конечных элементов по толщине. Схемы разбивки вариантов конструкций головки поршня сеткой конечных элементов приведены на рис. 9.7 и 9.8. [c.152]

В соответствии с изложенным подходом и ввиду того, что в большинстве случаев сварные соединения с угловыми швами не обрабатывают ддя получения определенных радиусов и углов наклона поверхностей швов, принят формализованный геометрический образ поперечного сечения углового шва в виде равнобедренного треугольника с углом 45 и радиусами в корне и галтелях углового шва, равными нулю (точки Р, А и В н рис. 9.6.1). Отклонения этих значений от принятого номинала в расчет напряженного состояния не включены, а входят как факторы, вызывающие рассеяние прочности, и обычно учитьшаются [c.348]

XiM являются проекциями вектора напряжения Sv, то конец этого вектора всегда находится на поверхности эллипсоида с полуосями ai 02 03. Полученный эллипсоид дает геометрический образ напряженного состояния (тензора напряжений) в точке тела и носит название эллипсоида напряжений Ламе (рис. 2.7). Он показывает, что главное напряжение Oi есть одновременно наибольшее значение полного напряжения l v ma) = amax. Ес-ли а = (Т2=(Гз = ао, то эллипсоид превращается в шар. Тензор напряжений в этом частном случае называют шаровым, а среднее напряжение ао — его модулем. [c.50]

При тензометрировании признаком синхронного изменения компонентов Ох, Оу и Хху является геометрическое подобие трех осциллограмм деформаций, воспринимаемых тензорезисторами розетки. Однако на реальных объектах чаще всего получаются осциллограммы с разными, произвольными вариациями. Это обусловливается несинхронным изменением силовых воздействий на ислледуемый объект (несинхронное нагружение). В соответствии с этим о, Оу и Хху изменяются по разным законам. В общем случае они являются независимыми переменными параметрами с произвольными нестационарными законами изменения. Чтобы определить однозначным образом изменение напряженного состояния, необходимо и достаточно установить все три закона, не редуцируя их к одному закону и одной кривой усталости. [c.401]

Наличие резкой границы между набухшей и ненабухшей областями приводит к тому, что процесс набухания становится неизотропным. Он существенно замедляется и проходит главным образом в направлении наименьшего сопротивления, т. е. параллельно оси диффузионного потока. Такой приблизительно одномерный поток диффундирующего вещества вызывает частичную ориентацию полимерных цепей в направлении оси потока. Со временем толщина ненабухшего слоя уменьшается, напряжения сжатия в набухших слоях также снижаются, набухание становится более равномерным. Когда весь полимерный образец будет вовлечен в процесс, набухание может стать изотропным и сопровождаться быстрым возрастанием степени набухания и геометрических размеров образца. Напряженное состояние образца становится более однородным, напряжения резко уменьшаются. [c.60]

Влияние кривизны и напряженного состояния. Кривизна цилиндрических стенок сосудов под давлением и внутреннее давление вызывают их вьшучивание около трегцины. Таким образом, действующие напряжения следует принимать во внимание при расчете сосудов и трубопроводов под давлением. В некоторых испытаниях сосудов с трещиной с применением взрыва Андерсен (1965 г.) эмпирически получил коэффициенты выпучивания для сосудов различных геометрических форм и использовал их в формулах механики разрушения. [c.159]

Алгоритмом решения задачи предусмотрено последовательное разбиение области S конструкции на составляющие ее конечные элементы. Первоначально рассматриваемый объект расчленяется на отдельные подобласти Si, отличные между собой по группе признаков. К последним относятся механические свойства материалов, различие пластических свойств, вида напряженного состояния, принадлежность подобласти контактному слою с определенным механизмом взаимодействия и т. п. Каждая из подобластей S,- представляется совокупностью первичных четырехугольников произвольного вида, стороны которых образуют топологически регулярную сетку в пределах всей рассматриваемой области S. Стороны четырехугольников первичной дискретизации могут быть отрезками прямых или дугами окружностей. Вторичная дискретизация подобластей на конечные элементы производится автоматически по информации о числе дробления сторон начальных четырехугольников и степени неравномерности этого дробления. При этом дуги окружностей аппроксимируются ломаными. Характер сгущения или разрежения вторичной разбивки определяется законом геометрической прогрессии с заданным ее знаменателем. Между взаимодействующими подобластями Si i, Si.fi в пределах всех ожидаемых областей контакта вводятся тонкие слои контактных элементов 5,к толщиной в один конечный элемент. Контактные элементы объединяют взаимодействующие подобласти S,- в единую систему S, выполняют функции регистрации участков контакта и отрыва, а также моделируют различные условия работы соединения (сцепление, проскальзывание, сухое трение и т. п.). [c.26]

Определения чисто геометрических или кинематических параметров, таких как смещения частиц или их скорости, тензор деформации или тензор скоростей деформации и т. д,, не встречают никаких затруднений и в случае неравновесных процессов. Однозначно может быть определена и lyia a или плотность среды. Однако такие понятия, как температура неравновесного состояния системы или тензор напряжений, должны быть надлежащим образом определены. [c.45]

Дно вытягиваемой детали (рис. 177, г), характеризуется весьма небольшими, растягивающими напряжениями, которые равномерно распределены но окружности. Величина этих напряжений определяется значением радиальных растягивающих (идеальных) напряжений at и дополнительными нежелательными сопротивлениями, связанными с трением от действия силы прижима, трением и изгибом при перемещении заготовки через вытяжное ребро матрицы. Растягивающие напряжения приводят к утонению стенок вытягиваемой детали у дна. Напряженно-деформированное состояние при вытяжке коробчатых деталей более неравномерно, чем при вытяжке цилиндрических деталей неравномерности в этом случае зависят главным образом от геометрических соотношений элементов вытягиваемой детали. По мере удаления от у1Лов напряжения и (т , уменьшаются. В середине прямых сторон фланца вытягиваемой коробчатой детали они наименьшие. Продольные растягивающие напряжения, действующие в вертикальных стенках, также распределяются неравномерно по пери- метру детали. Величина этих напряжений также, как и в случае вытяжки цилиндрических деталей, связана с растягивающими напряжениями в соответствующих местах фланца и напряжениями, связанными с дополнительными нежелательными сопротивлениями на трение и изгиб. Материал дна коробчатой детали имеет схему напряженного состояния с незначительными растягивающими напряжениями. [c.185]

Таким образом когда для определенного геометрического расположения трещины известно К, то при помощи уравнений (50) для пластины конечных размеров можно определить напряженное состояние у вершины трещины. Если на образцах при различных условиях раскрытия трещины экспериментально определить критическое значение коэффициента интенсивности напряжений /С в момент начала лавинообразного роста трещины и эти значения будут незна- чит ьно различаться, то значение можно принять за парамето, [c.64]

Степень неоднородности напряженного состояния образца при сжатии будет затухать от концов образца к середине и будет тем меньше в средней части, чем длиннее и тоньше рабочая часть образца. В работе [56] исследовано влияние соотношения геометрических размеров ширины, высоты и толщины призматических образцов на показатели прочности при сжатии образцов, вырезанных из пластин толщиной 10 и 15 мм. Показано, что предел прочности лри сжатии практически не зависит от этих соотношений. Однако при испытании на сжатие образцов в форме двусторонней и двуплоскостной лопатки пределы прочности получились на 13—50% выше результатов испытаний призматических образцов. Таким образом, наиболее оптимальными по форме при совместных ультразвуковых и механических испытаниях являются образцы с удлиненной призматической рабочей частью, однако излишнее удлинение образца может привести при незначительном внецентренном приложении сжимающей нагрузки к повышенным напряжениям изгиба, которые вызовут разрушение образца в силу потери устойчивости. [c.129]

Наиболее важная микроструктурная- перестройка, которая происходит в процессе ползучести, заключается в образовании разориентированных субзерен (полигонизация), разделенных стенками дислокаций. Стенки образу ются от перераспределения геометрически необходимых дислокаций, которые согласовывают пластические несовместимости между зернами или между образцом из монокристалла и наковальнями. Субзерновая структура находится в состоянии динамического развития. Образующиеся стенки дислокаций мигрирует под действием напряжения и разрушаются. Резо-риентация стенок увеличивается с ростом деформации до тех пор, пока в результате их вращения без миграции не установится рекристаллизован-ная зерновая структура. При более высоких значениях напряжения и температуры увеличиваются силы, вызывающие миграцию границ, а также их подвижность, и границы могут мигрировать. Размер как субзерен, так и рекристаллизованных зерен зависит от приложенного напряжения и уменьшается по мере его возрастания. Эмпирические соотношения между размером зерен или субзерен и напряжением устанавливаются экспериментально и используются для того, чтобы восстановить напряжение, которое вызвало естественное деформирование горных пород. Однако представление о том, что размер субзерен или зерен равновесен при Данном напряжении, не обосновано. Размер субзерен не является независимой переменной и не оказывает существенного влияния на скорость ползучести, если только он не зафиксирован каким-либо образом. Преобразования зерен в результате динамической рекристаллизации, по-видимому, недостаточно, чтобы вызвать изменение механизма ползучести от описываемого степенной зависимостью до диффузионной ползучести. [c.190]

Изменение формы ячеек начинается до входа в геометрическую зону деформации и заканчивается перед границей выхода из нее. 0.тносительные деформации ячеек одинаковы во всех слоях. Радиальные деформации каждой ячейки равны окружным (тангенциальным) деформациям. Таким образом, деформированное состояние при волочении характеризуется в основном деформацией, растяжения в продольном направлении и двумя разными между собой деформациями сжатия — в радиальном направлении и по касательной к окружности. С учетом результатов проведенных исследований деформированного состояния напряженное состояние при волочении можно представить по И. Л. Перлину следующим образом. [c.290]

Если же вытягивается коробчатая деталь, то напряженно-деформированное состояние более неравномерное, чем при вытяжке цилиндрических деталей. Неравномерности в этом случае зависят главным образом от геометрических соотношений между элементами вытягиваемой коробчатой детали. В элементах фланца, из которого в процессе вытяжки образуются углы коробчатой детали, имеет место плоская разноименная схема напряженного состояния (фиг. 160,6) с растягивающими о 1 и сжимающими о з напряже ниями, аналогичными напряжениям, возникающим при вытяжке цилиндрической детали радиуса г и той же высоты, но меньшими их по величине. По мере удаления от углов напряжения [c.236]

В технологическом отношении способы вытяжки необходигло различать главным образом по виду напряженного состояния деформируемой части заготовки. Геометрическая форма детали является в этом отношении вторичным признаком. [c.83]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...