Подобие механическое

Из сказанного следует, что законы подобия механического движения математически выражаются соотношениями [c.367]

Ньютоном фактически впервые была сформулирована первая (прямая) теорема подобия, которая является основой теории подобия. Таким образом, с полным основанием можно считать, что учение о подобии начинается с трудов Ньютона. Ньютоном исследованы условия подобия механических систем и сформулированы критерии подобия этих систем. Этими работами положено начало теоретических работ по обоснованию основных принципов моделирования. Выше было обращено внимание на то, что в понятие моделирования может быть вложен различный смысл. Моделирование может рассматриваться как создание реальных (материальных) моделей, отражающих реальные явления с целью упрощения исследований, и как создание гипотетической модели некоторого явления с целью наглядного представления новых идей. Ньютоном сделан большой вклад в развитие теории моделирования как в одном, так и в другом ее направлении. Так, им построена наглядная механическая модель для объяснения световых явлений (корпускулярная теория света), математическая модель для объяснения явления тяготения и т. д. [c.8]

Однако помимо критериев качественного подобия существуют также и критерии количественного подобия механических систем. С этой точки зрения во всех случаях необходимо обеспечить энергетическое условие [c.177]

ПОДОБИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ СИСТЕМ Виды подобия [c.416]

Подобие механических систем 416 Подстановки Эйлера 160 Подходящие дроби — Вычисление 72 Подшипники —Момент трения 457 Показательные уравнения 121 Показательные функции — см. Функции показательные Поле векторное 231—234 [c.581]

Таким образом, операции дифференцирования и интегрирования в физических уравнениях не изменяют условий подобия механических состояний и процессов [76]. [c.61]

В заключение обсуждения вопросов подобия механических систем на основе масштабных преобразований физических уравнений сформулируем три основные теоремы подобия [37]. [c.62]

АФФИННОЕ ПОДОБИЕ МЕХАНИЧЕСКИХ СИСТЕМ. ПРИБЛИЖЕННЫЕ МЕТОДЫ [c.67]

Среди методов приближенного анализа подобия механических явлений и процессов особое место занимает метод, основанный на сравнении порядка.членов безразмерных физических уравнений, предварительно представленных в так называемой нормализованной форме. [c.73]

В предыдущем разделе были получены критерии статического подобия механических явлений на основе уравнений линейной теории упругости и геометрически линейной теории пластичности в предположении малости удлинений, сдвигов и поворотов элементарного объема деформируемого тела. Эти ограничения обычно используют при расчетах напряженно-деформированного состояния конструкций. [c.96]

Я. Б. Фридманом [30] было показано, что при анализе подобия механических явлений необходимо учитывать динамику и кинетику процесса разрушения. При рассмотрении процесса хрупкого разрушения материала Я. Б. Фридман включил в число определяющих параметров следующие X, Р, I, Е, k, р, 7, т с размерностями [c.43]

Подобие механическое 148 Подпор жидкости 66 Полет птиц 322 [c.569]

Пользуясь полученными результатами, можно сформулировать следующее определение подобия механических (физических) явлений две геометрически подобные системы механически подобны, если безразмерные уравнения, описывающие эти системы, тождественно совпадают. [c.287]

До недавнего времени большинство наиболее распространенных механических испытаний основывалось на статических представлениях, в результате чего учитывались главным образом лишь условия геометрического и статического подобия. Однако и при анализе подобия механических явлений, протекающих при статическом нагружении образца, следует учитывать кинетику и динамику процессов. [c.297]

УСЛОВИЯ ПОДОБИЯ МЕХАНИЧЕСКИХ ИСПЫТАНИИ [c.20]

Большинство характеристик механических свойств металлов и сплавов не является их физическими константами. Они в сильной степени зависят от условий проведения испытания. Поэтому нельзя судить о свойствах металлических материалов по данным механических испытаний, которые проводятся разными исследователями по разным методикам. Необходимо выполнение определенных условий проведения испытаний, которые бы обеспечили постоянство результатов при многократном повторении иопытаний, так чтобы эти результаты в максимальной степени отражали свойства материала, а не влияние условий испытания. Кроме того, соблюдение этих правил должно гарантировать сопоставимость результатов испытаний, проведенных в разное время, в разных лабораториях, на различном оборудовании, образцах и т. д. Условия, обеспечивающие такое постоянство и сопоставимость результатов, называются условиями подобия механических иопытаний. [c.20]

Как видно, все требования по форме, размерам и качеству образцов для испытаний на растяжение базируются на тех общих соображениях и правилах, которые были изложены в разделе об условиях подобия механических испытаний ( 5 гл. I). [c.95]

Повышение температуры адиабатическое 257 Подобие механическое и геометрическое 26. 28, 76. 77 [c.709]

Пример подобия механической системы приведен на рис. 11.5. Для такой механической системы пересчетные коэффициенты в симплексной форме будут связаны соотношением [c.444]

Коэффициент подобия механической энергии Ки при 1 31 = 0,60—0,85 определяется из соотношения [c.258]

Физическое моделирование. В этом случае изучаемые гидравлические процессы воспроизводятся на модели, отличающейся в масштабе от натуры, на основе общих законов подобия механических систем. Явления (процессы) будут механически подобны в том случае, если в них одинаково отношение всех геометрических элементов — размеров, расстояний, перемещений, одинаково отношение плотностей и сил, действующих в соответственных точках и направлениях. [c.314]

Тогда общее критериальное уравнение теплообмена плотного гравитационно движущегося слоя с учетом критериев механического подобия, выявленных в предыдущей главе, принимает следующий вид [c.317]

Аналогия опирается на подобие конструкций в природе и технике. Широко применяется аналогия в роботостроении при разработке механических устройств робота и его органов чувств . Наименее трудоемким является заимствование конструктивных аналогов из других областей техники. [c.14]

Будем считать, что существенное изменение средней температуры происходит на тех же расстояниях I (основной масштаб турбулентности), на которых меняется средняя скорость движения. К мелкомасштабным (масштабы X I) пульсациям температуры можно применить те же общие представления и соображения подобия, которые были ул<е использованы при рассмотрении локальных свойств турбулентности в 33. При этом будем считать, что число Р 1 (в противном случае может оказаться необходимым введение двух внутренних масштабов, определенных по V и по х)- Тогда инерционный интервал масштабов является в то же время конвективным, — выравнивание температур в нем происходит путем механического перемешивания различно нагретых жидких частиц без участия истинной теплопроводности свойства температурных пульсаций в этом интервале не зависят и от крупномасштабного движения. Определим зависимость разностей температур Т%, от расстояний X в инерционном интервале (Л. М. Обухов, 1949). [c.299]

Пока число Рейнольдса мало, силы вязкости преобладают над силами инерции и всякие случайно возникающие в жидкости возмущения гасятся силами вязкости. При возрастании числа Рейнольдса до значения, называемого критическим, силы инерции становятся сопоставимыми с силами вязкости и наблюдается переход от,ламинарного режима течения к турбулентному. Например, для жидкости, текущей ио гладкой круглой трубе (в качестве линейного размера / которой взят ее диаметр), Ре -2300. При этом несущественно, за счет чего получается большое значение числа Рейнольдса возрастает ли оно при увеличении линейного размера I пли же скорости течения V, либо за счет малого значения кинематической вязкости. Поэтому число Рейнольдса может служить критерием механического подобия различных потоков. [c.146]

В основе моделирования лежат общие законы механического подобия. [c.330]

В книге освещено также использование безразмерных параметров и инвариантов подобия механических величин, дающее возможность широкого обобщения решения задач еинтеза механизмов е выбором оптимальных вариантов. [c.4]

Методы кратковременных статических прочностных испытаний при нормальных и повьппенных до 1500 К температурах достаточно хорошо известны и освещены в литературных источниках [64], а также решаменти-рованы стандартами (ГОСТ 9.910-88, ГОСТ 25.503-80, ГОСТ 25.506-85, ГОСТ 9651-84, ГОСТ 14019-80) на основные виды испытаний материалов при растяжении, сжатии, изгибе, кручении и др. В дальнейшем механические испытания тугоплавких материалов, проводимые в интервале 1500...3300 К, будут считаться высокотемпературными. При высокотемпературных испытаниях тугоплавких материалов для сопоставимости определяемых характеристик важно обеспечить соблюдение закона подобия механических испытаний в отношении формы и размеров образцов, одинаковых условий силового и теплового нагружения, учета влияния состава среды, способов нагрева и других факторов [3]. [c.278]

Можно показать, что в общем случае условия (3.17), обеспечи-ваюш ие инвариантность физических уравнений, могут быть преобразованы в критерии подобия механических состояний или процессов, описываемых уравнениями (3.12) [31 ]. [c.59]

Масштабный эффект, согласно С. т. п., обусловлен увеличепием вероятности появления наиболее опасных дефектов с увеличением абс. размеров. Однако масштабный эффект зависит и от др. причин (см. Упругой энергии запас), а таюке от различия технологии и структуры в больших и малых образцах (см. Подобие механическое). В дальнейшем было предложено обобщение схемы 5)азрушения по слабейшему звену в более реальную для поли-кристаллич. материалов схему раз1)ушення по критическому звену . [c.250]

Рассмотрим вопросы построения критериев подобия по методу анализа размерностей и основы теории многофакторного эксперимента. Формулы для выбора режимов сварки и приближенного расчета геометрических размеров сварных швов и их механических свойств приведены только для механизированной сварки под флюсом и только для низкоуглеродистых и пизколегированпых сталей. Для этих сталей и метода сварки указанные форму гы про1нли многократную опытную проверку и дают надежные результаты с точностью до 10 — 12%. [c.174]

Параметрические, тииоразмерные и конструктивные ряды машин иногда строят, исходя из пропорционального изменения их эксплуатационных показателей (мош,ности, производительности, тяговой силы и др.). В этом случае геометрические характеристики машин (рабочий объем, диаметр цилиндра, диаметр колеса у роторных машин и т. д.) являются производными от эксплуатационных показателей и в пределах ряда машин могут изменяться по закономерностям, отличным от закономерностей изменения эксплуатационных показателей. При построении параметрических, типоразмерных и конструктивных рядов машин желательно соблюдать подобие рабочего процесса, обеспечивающего равенство параметров тепловой и силовой напряженности машин в целом и их деталей. Такое подобие иногда называют механическим. Оно приводит к геометрическому подобию. Например, для двигателей внутреннего сгорания существуют два условия подобия 1) равенство среднего эффективного давления р, зависящего от давления и температуры топливной смеси на всасывании 2) равенство средней скорости поршня Va = = Stt/30 (S — ход поршня п — частота вращения двигателя) или равенство произведения Dn, где D — диаметр цилиндра. [c.47]

В специальной литературе приведены расчеты, показывающие, что равенство параметров силовой и тепловой напряженности, например, деталей цилиндропоршневой группы обеспечивается, когда главным параметром является диаметр цилиндра D (рис. 3.1, а). Это дает возможность создать ряд геометрически подобных двигателей с соотношением S/D = onst, соблюдая указанные критерии подобия рабочего процесса. При этом у всех геометрически подобных двигателей будут одинаковые термодинамический, механический и эффективный КПД (а следовательно, и расход топлива), тепловая и силовая напряженность и мощность. Градации толщины стенки цилиндра h будут такими же, как и градации D. [c.47]

Для определения прочностных характеристик (предела тек чести, предела прочности) сварных соединений различного рода конструкций (сосудов давления, газонефтепроводов, корпусов аппаратов химического оборудования и т п.) из последних на стадии отладки технологии их изготовления вырезают образцы поперек сварного шва, форма и размеры которьпс оговариваются ГОСТ 6996-66. В том сл> чае, когда соединения механически неоднородны, т е. имеют в своем составе %-частки, металл которых обладает пониженным сопротивлением пластическому деформированию по сравнению с основным металлом конструкций, по-л>-ченных при испытании образцов, на натурные констр> кции неизбежно приведет к созданию неверных представлений о их прочностных характеристиках. Это связано с тем, что на практике имеются существенные различия в схеме нагр> жения образцов и конструкций, относительных параметрах соединений и т.д. Кроме того, как отмечалось в работе /104/, большое влияние на получаемые результаты (а , Og) оказывает степень компактности поперечного сечения образцов k = s/t (где и / — размеры поперечного сечения). При этом отмечалось, что для получения сопоставимых резу льтатов по Sj и соединений констру кций и вырезаемых образцов необходимо соблюдение условий подобия по их нагру жению (пластическому деформированию) и по относительным геометрическим параметрам (например, к). [c.148]

Для иолпого механического подобия явлений (потоков) необходимо их геометрическое, кинематическое и динамическое подобие. [c.330]

Гидравлика. Кн.2 (1991) -- [ c.2 , c.300 ]

Гидроаэромеханика (2000) -- [ c.148 ]

Аэродинамика Часть 1 (1949) -- [ c.445 ]

Гидравлика (1984) -- [ c.583 ]

Пластичность и разрушение твердых тел Том1 (1954) -- [ c.105 ]

Теория пластичности Изд.3 (1969) -- [ c.67 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...