Сжатие одноосное

В комплект прибора входят четыре различных по конструкции приспособления (рис. 10), которые дают возможность испытывать плоские кольцевые образцы в условиях сжатия одноосного без ограничения (а) с односторонним внешним ограничением (5) с односторонним внутренним ограничением (в) объемного (г). [c.25]

Двухосное сжатие Одноосное сжатие [c.193]

Четыре уравнения —(2.5)2, (2.6)—дают возможность найти четыре величины 022, Ri , R , R12, определяющие срединную поверхность сжатой (одноосной) зоны с точностью до ее положения в пространстве. Величина ац(а ) входит в выписанные уравнения несущественным образом. Можно, например, положить оц = 1, = Зу, где Si — длина дуги геодезической. [c.155]

Сущность холодного компактирования заключается в том, что порошок подвергается под влиянием соответствующей нагрузки сжатию (одноосному или объемному) до определенной плотности, не превышающей обычно 60—70%. Сущность компактирования с применением нагрева в том, что порошок подвергается одновременному воздействию давления и температуры, составляющей обычно 50—75% температуры плавления материала. [c.93]

В конце 1.3 мы рассматривали типы пересечения изоэнергетической поверхности с гранью зоны Бриллюэна в модели слабосвязанных электронов. В о цем случае формулы теории слабой связи не годятся в буквальном смысле, однако качественно они хорошо передают поведение энергетического спектра в окрестности грани зоны Бриллюэна. Представим себе теперь, что с помощью внешнего воздействия (например, изотропного сжатия, одноосной деформации) или постепенного изменения состава мы можем менять относительное положение поверхности Ферми и грани зоны Бриллюэна. При этом возможны изменения топологии поверхности Ферми, изображенные на рис. 1.5 образование шейки , или нового участка поверхности. Довольно очевидно, что такие изменения топологии будут сопровождаться особенностями термодинамических и кинетических характеристик. [c.102]

Влияние объемного сжатия на развитие пор влечет за собой изменение кинетики деформирования при ползучести (рис. 3.8). Полученное расчетным путем снижение (относительно одноосного нагружения) скорости деформации при наличии шаровой сжимающей компоненты напряжений объясняется тем, что зависит от истинных напряжений а,/(1—5). Поскольку площадь пор меньше при объемном сжатии, то и также уменьшается. [c.177]

С целью более полной проверки модели был выполнен расчетный анализ долговечности одноосных образцов при двух режимах нагружения с различными скоростями деформирования на стадиях растяжения и сжатия. В первом режиме скорости деформирования i = lO-s с-, Il2 = с во втором— gi = 10- с-, 2 =10-2 с в обоих режимах нагружения размах деформаций Де = 2%. Результаты расчетов показали, что с увеличением по модулю скорости деформирования 2 (сжимающая часть цикла) при неизменной i (растягивающая часть цикла) долговечность до зарождения межзеренного разрушения уменьшается (рис. 3.12). Такой эффект связан с уменьшением залечивания пор при сжатии (с увеличением Ibl темп уменьшения радиуса пор падает), что достаточно хорошо согласуется с имеющимися экспериментальными данными [240, 273]. [c.185]

В условиях всестороннего сжатия предел текучести закаленных сталей высокой прочности достигает 300 — 500 кгс/мм , что примерно в 4 —5 раз больше предела текучести при одноосном напряжении сжатия. Допускаемые напряжения 100-250 кгс/м.м . [c.342]

ГД6 Ощах величина наибольшего по абсолютному значению главного напряжения для исследуемого напряженного состояния [а] — допускаемое напряжение, принимаемое для одноосного растяжения или сжатия. [c.196]

Заметим, что одноосное напряженное состояние может рассматриваться как частный случай плоского. При этом круг напряжений будет проходить через начало координат (рис. 162). Наконец, в случае равномерного всестороннего растяжения (а = с ) или сжатия ((Та = 0з) в плоскости круг Мора превращается в точку. Тогда, как уже указывалось ранее, все площадки будут главными. [c.170]

По опасным напряжениям устанавливают допускаемые напряжения [04.] при растяжении или [а ] при сжатии (см. 34), обеспечивая известный коэффициент запаса против наступления предельного состояния. Таким образом, условие прочности для одноосного напряженного состояния (рис. 171, а) принимает вид [c.182]

Мягкое нагружение. Диаграмма циклического деформирования при мягком нагружении в случае одноосного растяжения — сжатия [c.618]

Прежде чем переходить к определению напряжений, введем еще одну гипотезу, а именно предположим, что волокна балки не оказывают давления друг на друга, т. е. напряжения в направлении, перпендикулярном оси балки, равны нулю. Следовательно, каждое волокно испытывает одноосное растяжение или сжатие. Формула, получаемая на основании этой гипотезы, дает результаты, хорошо согласующиеся с данными опытов. Тогда по закону Гука для одноосного напряженного состояния получим [c.147]

До сих пор изучались расчеты на прочность в случаях, когда материал находится или в одноосном напряженном состоянии (растяжение, сжатие), или простейшем двухосном, когда главные напряжения в каждой точке равны между собой по значению и противоположны по знаку (сдвиг, кручение). [c.221]

По мере накопления опытных данных стала очевидной необходимость применения более сложных гипотез прочности, основывающихся не только на опытах с одноосным растяжением (сжатием), но и на опытах при сложном напряженном состоянии. [c.223]

При одноосном сжатии предельное напряжение изобразится отрезком О В или ОК- [c.224]

Из диаграммы видно, что в 1 квадранте разрушение происходит при практически постоянном растягивающем напряжении 190 МПа. В IV квадранте, до тех пор пока второе — теперь сжимающее напряжение — не превосходит 200 МПа, сохраняется постоянство растягивающего напряжения — 190 МПа. Далее растягивающее напряжение начинает уменьшаться, а сжимающее растет, достигая 630 МПа (предела прочности при одноосном сжатии) III квадрант не обследован. [c.224]

Здесь по осям координат отложены не абсолютные значения предельных напряжений, а их отношение к пределу текучести при одноосном растяжении (сжатии). Из этой диаграммы видно, что опытные точки располагаются на некоторой кривой СКАОВ. Это свидетельствует о том, что в отличие от предыдущих диаграмм здесь ни одно из напряжений не играет доминирующей роли. [c.226]

Когда опасная (наиболее напряженная) точка рассчитываемой детали находится в условиях одноосного напряженного состояния (растяжение, сжатие, изгиб бруса), эти задачи решаются сравнительно просто. [c.191]

Точки растянутого (сжатого) бруса находятся в условиях одноосного напряженного состояния (рис. 18, в). [c.195]

Предел выносливости в случае одноосного напряженного состояния (растяжение—сжатие, изгиб) обозначается буквой а, а в случае чистого сдвига — буквой т с индексом, указывающим величину коэффициента асимметрии цикла, при котором определяли величину предела выносливости. Например, пределы выносливости при симметричном (R = —1) и пульсационном (/ = 0) циклах в случае одноосного напряженного состояния обозначают соответственно a.j и о . При постоянных напряжениях (/ = +1) пределу выносливости а+, соответствует предел прочности материала Ов, т. е. a+i = Ов. [c.256]

К, для арсенида галлия с никелевым покрытием граница несвариваемости 773—873 К. Диффузионное соединение кремния и германия с молибденом и вольфрамом через алюминиевое покрытие производят ниже температуры эвтектики при 773—823 К для кремния и 643—673 К для германия. При диффузионной сварке полупроводниковых кристаллов с металлами усилие сжатия (одноосное сжатие) приводит к упругой деформации с непрерывным движением и размножением дислокаций, которые наиболее благоприятно ориентируются относительно приложенного напряжения. В алмазоподобных кристаллах скольжение происходит преимущественно в плоскости октаэдра, образуя линии скольжения. Для уменьшения неоднородности деформации кристаллов усилие сжатие не должно вызывать степень деформации более 3—4% и его сохраняют до полного охлаждения диффузионного соединения. Исследованиями установлено, что подвижность [c.236]

Рис. 3.8. Расчетные кривые ползучести ef(t) для сплава ХН55МВЦ при одноосном нагружении (/) и нагружении при наличии объемного сжатия (2) при Г = 1000 С

На рис. 3.7, 3.8, 3.9 представлены расчетные и экспериментальные данные по кинетике деформирования и повреждения сплава ХН55МВЦ при одноосном и объемном напряженных состояниях. Из рис. 3.7 видно, что объемное сжатие значительно [c.176]

Рис. 3.9. Кривые ползучести и критическая деформация сплава ХН55МВЦ (Г = 1000 X) при одноосном нагружении (а) и нагружении при наличии объемного сжатия (б)

Первое обстоятельство согласуется с известными фактами влияния степени повреждения стали 12Х1МФ и нимоника 80А на скорость ползучести [116], второе подтверждается нашими испытаниями сплава ХН55МВЦ. Несмотря на значительный разброс экспериментальных данных, на рис. 3.9 видно, что благодаря объемному сжатию при давлении 8 МПа долговечность и удлинение образцов в полтора-два раза больше, чем в случае одноосного нагружения. При таком разбросе соответствие экспериментальных данных и расчетных результатов можно считать вполне удовлетворительным. [c.178]

При одноосном напряженном состоянии (растяжение, сжатие) достаточно уетановрть один датчик с базой, расположенной по направлении) действия- рапряхеепия, Величина напря жения определяется по закону Гука (а еЕ, где е относительное удлинение проволоки датчика). [c.155]

Пластическое сопротивление (или полный пластический момент) S трехслойной балки с заполнителем размерами В и Н и покрывающими слоями толщиной Т выражается как s = OqBHT, где 00 — общая величина пределов текучести при одноосном растяжении или сжатии. Заметим, что s пропорционально весу покрывающих слоев, отнесенному к единице длины, так что минимизация полного веса этих слоев вновь сводится к минимизации интеграла sdx. [c.103]

Если одновременно равны нулю второй и третий инварианты,т. е. 72 = Л = 0, то тогда урзЕшение (7.7) имеет два нулевых корпя и только одно из главных напряжений отлично от нуля. Напряженное состояние в этом случае называется одноосным. С ним мы уже встречались при изучении вопросов растяжения, сжатия и чистого изгиба. [c.238]

При исследовании иоиросон прочности и сложном напряженном состоянии существенное значение имеет вид напряженного состояния. Большинство материалов по-разному разрушается н зависимости от того, являются ли напряжения растягивающими или сжимающими. Как показывает опыт, все материалы без исключения способны воспринимать весьма большие напряжения в условиях всестороннего сжатия, в то время как при одноосном растяжении разрушение наступает при сравнительно низких напряжениях. Имеются напряженные состояния, при которых разрушение происходит хрупко, без образования пластических деформаций, а есть такие, при которых тот же материал способен пластически деформироваться, [c.245]

Одноосное сжатие таките относится к рассматриваемому классу напряженных состояний и возникает, в частности, при чистом изгибе II сжатии однородного стержня (рнс. 289, д). [c.248]

До сих пор мы имели дело с простейшими видами напряженных состояний. Мы рассматривали либо одноосное растяжение или сжатие, либо чистый сдвиг. При этом характеристика материала для соответствующего напряженного состояния считалась заданной, и в этих условиях решение задачи не встречало принципиальных трудностей. [c.379]

Для определения прочности при статических HaqjysKax образцы испытывают на растяжение, сжатие, изгиб и кручение. Испытание на растяжение - самый распространенный и экономичный вид испытаний, потому что он дает хорошо воспроизводящиеся характеристики, имеющие четкий физический смысл и воспроизводит условия нагружения металла аппарата, работающего под внутренним давлением. Однородное одноосное напряженное состояние, реализуемое на начальных стадиях испытания, позволяет прямо сравнивать достигнутые напряжения с расчетными напряжениями в конструкциях. [c.278]

Возможность применения закона Гука в рассмотренной форме обусловлена принятым допущением о ненадавливании волокон балки друг на друга, т. е. предположением, что каждое из них находится в состоянии одноосного растяжения или сжатия. [c.212]

Сопротивление материалов (1999) -- [ c.323 ]

Сопротивление материалов (1986) -- [ c.273 ]

Прикладная механика твердого деформируемого тела Том 1 (1975) -- [ c.35 , c.91 , c.184 , c.409 , c.411 ]

Теоретические основы инженерной геологии Механико-математические основы (1986) -- [ c.53 ]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...