Точка выхода

Далее можно было бы определить с помощью горизонтально проецирующей плоскости шз точку i на ребре V— . Однако эта точка выходит за пределы фигуры, ограничивающей плоскость а. Поэтому с помощью плоскости (04 найдены точки D я Е пересечения поверхности пирамиды со стороной Q — S [c.39]

Если необходимо точно выдержать полную длину шлицев Ь+/1, то проставляют радиус фрезы или, предпочтительнее, указывают координату I точки выхода впадин. [c.274]

Наряду с этой системой 2 будем рассматривать другую систему, состоящую в любой момент из материальных точек, заполняющих фиксированный объем W часть материальных точек выходит из этой системы и далее в ее составе нами не учитывается, часть же точек входит в эту систему извне. Такую систему будем называть системой W. Система W является системой постоянного объема (но переменного состава). [c.111]

Заметим, что условие стационарности потока относится не только к внутренним точкам объема, но и к его оболочке. Другими словами, одинаковые материальные точки, выходя из объема или входя в него, приобретают в одних и тех же местах неподвижной оболочки одинаковые скорости. [c.406]

Т. е. скорость падает обратно пропорционально расстоянию от точки выхода струи. [c.214]

Повторяя те же рассуждения для луча 362 и осевого луча Рз з, найдем точку р1, являющуюся передним фокусом нашей системы, причем точка Сх есть точка выхода луча, сопряженного с [c.295]

В качестве исходных данных ири расчете движения ракеты в новой системе отсчета принимают параметры ее движения в точке выхода из сферы действия предыдущей планеты или Земли. Эти же параметры, в свою очередь, однозначно определяются полной энергией ракеты. [c.120]

Например, скорость ракеты в гелиоцентрической системе отсчета мс определяется как векторная сумма скорости ракеты в точке выхода ее из сферы действия Земли и скорости центра Земли относительно гелиоцентрической системы для соответствующего момента времени ус = у -Ьуз. [c.120]

Чтобы ракета смогла упасть на Солнце, нужно, чтобы ее скорость в точке выхода из сферы действия Земли по абсолютному значению была равна и противоположна по направлению скорости движения Земли по ее орбите. Иначе говоря, в точке выхода из сферы действия Земли ракета должна двигаться со скоростью 29,8 км/с в сторону, противоположную движению Земли по ее орбите вокруг Солнца. Для этого, как показывает расчет, ракете при запуске ее с земной поверхности нужно сообщить скорость 31,8 км/с. Эта скорость называется четвертой космической скоростью. [c.121]

Ось пространственной координаты х совпадает с осью абсорбера и направлена снизу вверх точка х = 0 — нижняя, точка х = 1 — верхняя. В абсорбере, описываемом уравнениями в частных производных (2.1.1), в которые входят параметры 0о, 0l, 0G, распределенные по пространственной координате х, естественным образом выделяются точки входа в аппарат и выхода из него по каждому из потоков. Для газа точкой входа в аппарат является х — 0, точкой выхода — х=1, для жидкости точкой входа —J = /, а точкой выхода—х = 0. Аналогичное выделение точек входа и выхода может быть легко сделано в любой математической модели с параметрами, распределенными по одной пространственной координате. В соответствии с этим в каждой модели технологического объекта можно выделить три группы параметров. [c.38]

Наконец перейдем от функций Tie.3(x,t), Т2б.з х,1) к функциям Ti(x,t), T2 x,t), описывающим переходной процесс в исходном теплообменнике с учетом запаздывания. Запаздывание переходного процесса в точке выхода исходного теплообменника составляет 1/W2, поэтому окончательно для выходных функций исходного теплообменника найдем [c.158]

Выражения (4.2.72), (4.2.73) справедливы только при l/wi. В момент времени I = l/w2 задний фронт изменения температуры в исходном теплообменнике достигает выхода и во всех точках теплообменника, в том числе и в точке выхода, устанавливаются стационарные значения 7 (л ) и Т х) температуры. Стационарные значения температуры на выходе теплообменника определяются формулами (4,2.41), (4.2.42). [c.172]

Это условие имеет ясный физический смысл при отсутствии продольного перемешивания на входе в аппарат концентрация целевого компонента в газе в точках аппарата вблизи входа равна концентрации целевого компонента во входящем потоке. Второе граничное условие для (5.1.12) имеет тот же вид, что и второе условие (1.2.37), но задано уже при х= 1 [так как в уравнении (5.1.12) — безразмерная координата и точке выхода соответствует л = 11 [c.207]

НЕМ СЛЕДУЩАЯ ТОЧКА ВЫХОДИТ ЗА ПРЕДЕЛЫ ПОЛЯ. [c.288]

Элементарная ступень компрессора состоит из рабочего колеса и следующего за ним направляюш,его аппарата. Направление и величина скорости потока перед рабочим колесом определяются условиями выхода из направляюш,его аппарата предыдущей ступени или для первой ступени — входным направляющим аппаратом. Треугольники скоростей ступени изображены на рис. 7.6, рабочий процесс в диаграмме S—L — на рис. 7.9. Входу в ступень (в рабочее колесо) соответствует точка /, выходу из рабочего — колеса — точка 2, выходу из ступени (из направляющего аппарата) — точка 3. [c.230]

Точку выхода наклонного преобразователя (точку пересечения акустической оси с поверхностью контролируемого объекта) определяют, как показано на рис. 38,6. Образец подобен СО № 3 по ГОСТ 14782—76 , но его ширина должна превышать больший из двух размеров радиус образца R и ширину призмы преобразователя. Перемещая преобразователь по плоской поверхности образца, добиваются максимальной амплитуды эхо-сигнала от цилиндрической поверхности. За [c.221]

Определение образа выявленного дефекта. Целью НК является не только обнаружение дефектов, но и распознавание их образа для оценки потенциальной опасности дефекта. Методы визуального представления дефектов эффективны, когда размеры объектов (дефекта в целом или его, фрагментов) существенно превышают длину волны УЗК. Кроме того, эти методы требуют применения довольно сложной аппаратуры. В практике контроля дефекты идентифицируют по признакам, рассчитанным по измеренным характеристикам дефектов посредством дефектоскопов с индикатором типа А. Словарь признаков приведен в табл. 16, где t/д, t/д (а , t/д/ — амплитуды эхо-сигналов от дефекта при контроле сдвиговыми волнами с углом ввода o q и а. и продольными волнами с углом, ввода а соответственно Uo, Uq ( з), Uoi — амплитуды эхо-сигналов от цилиндрического отражателя СО № 2 (№ 2а) — амплитуда эхо-сигнала сдвиговой волны, испытавшей двойное зеркальное отражение от дефекта и внутренней поверхности изделия ( о) и Яд(ос2) — координаты дефекта при угле ввода о и 2 соответственно А1д, АХд, АЯд — условные размеры (протяженность, ширина и высота) дефекта ALq, АХо, АЯо — условные размеры ненаправленного отражателя на той же глубине, что и выявленный дефект Уд — угол ориентации дефекта в плане соединения (азимут дефекта), Ауд. ц, Ауд. к— углы индикации дефекта в его центре и на краю соответственно при поворотах преобразователя от центра дефекта Ауд—угол индикации бесконечной плоскости на заданном уровне ослабления при повороте искателя в одну сторону б — толщина соединения I — расстояние от точки выхода луча до оси объекта. [c.243]

Подбирая углы аир, можно, не увеличивая расстояние от индуктирующего провода до точки удара струи в нагреваемую поверхность, уменьшить угол между плоскостью, касательной к нагреваемой поверхности в точке удара, и осью струи и таким образом избежать отражения струи в зону нагрева. Возникающие центробежные силы отбрасывают частицы жидкости от закаливаемой детали и не дают ей подтекать в зону нагрева. Основной недостаток- рассмотренных выше способов охлаждения закаливаемых деталей с помощью душевых устройств — неравномерность охлаждения. Области, в которые ударяют струи жидкости, охлаждаются гораздо быстрее, чем соседние. В результате возникают закалочные трещины [46]. Для выравнивания условий охлаждения закаливаемые детали приходится вращать. Из-за этого усложняются устройства. В некоторых случаях вращать деталь нельзя. Так, например, при термообработке шлицевых и зубчатых деталей вращение может даже усугубить неравномерность охлаждения из-за отражения струй воды выступами на обрабатываемой детали. Для обеспечения равномерного и интенсивного охлаждения на Московском автомобильном заводе имени И. А. Лихачева разработан новый метод охлаждения быстродвижущимся потоком воды. Охлаждающая жидкость подается в зазор между закаливаемой поверхностью и индуктирующим проводом (см. рис. 10-14) из специальной полости большого объема скорость жидкости в этом объеме незначительна, поэтому давление во всех точках выхода ее в зазор одинаково, а следовательно, одинакова и скорость прохождения жидкости вдоль охлаждаемой поверхности. У выхода площадь поперечного сечения потока жидкости несколько сужается, создает некоторый подпор, чтобы жидкость перемещалась сплошным потоком без разрыва. Рассматриваемые устройства не имеют большого количества отверстий малого диаметра, которые легко засоряются. Для повышения производительности установок закаливаемые изделия после окончания нагрева перемещают в охлаждающее устройство, установленное рядом с индуктором. Пока идет нагрев одной детали, вторая [c.101]

Число циклов до перелома кривой усталости Ng — абсцисса точки выхода кривой усталости на горизонтальный участок (уровень физического предела выносливости). [c.12]

Основные преимущества ИЦ-52 — технологичность в изготовлении, простота в эксплуатации. Недостатками этих ПЭП следует считать непостоянство точки выхода акустической оси и расстояния от пьезоэлемента до точки выхода. [c.151]

Положение точки выхода луча определяют по стандартному образцу СО-3 (рис. 4.12), изготовленному из стали той же марки, что и образец СО-2. По образцу СО-3 можно также определить схему преобразователя и отстроить от времени 2t (в мкс) распространения ультразвуковых колебаний в щ изме преобразователя 2t = ti - 33,7, где ti - временный сдвиг между зондирующим импульсом и эхо-сигналом от вогаутой цилиндрической поверхности в образце СО-3 при установке преобразователя в положение, соответствующее максимальной амплитуде эхо-сигнала. [c.207]

Определим форму области турбулентного движения в струе. Выберем ось струи в качестве осп jj, а радиус области турбулентности обозначим посредством R требуется определить зависимость R от X (х отсчитывается от точки выхода струи). Как и в предыдущем примере, эту зависимость легко определить непосредственно из соображений размериостн. На расстояниях, больших по сравнению с размерами отверстия трубы, коь крет-ная форма и размеры отверстия не могут играть роли для формы струи. Поэтому в нашем распоряжении нет никаких характеристических параметров с размерностью длины. Отсюда о,пять следует, что R должно быть пропорционально х [c.212]

Зависимость скорости в струе от расстояния л mojkho определить, ИСХО.ДЯ из следующих простых соображений. Полный ноток имнульса в струе через сферическую поверхность (с центром в точке выхода струя) должен оставаться неизменным при нз-мененин ее радиуса. Плотность потока импульса в струе где и — порядок величины некоторой средней скорости в струе. Площадь той части поперечного сечения струи, в которой скорость заметно отлична от нуля, порядка величины R . Поэтому полный поток имнульса Р pu R . По.дставнв сюда (36,2), получим [c.213]

На рис. 2.3.1 представлена зависимость безразмерной длины струи от расстояния при различных числах Рейнольдса Ре (рис. 2.3.1, а) и Вебера е (рис. 2.3.1, б). Число е заметно влияет нс только на радиус струи, но и на его кривизну. Это влияние тем заме гнее, чем ближе к точке выхода струи из отверстия разниг(а в величинах радиуса, при т = 5 почти в 2 раза больше, чем при х = 50, когда радиус струи выходит на постоянную величину. [c.67]

Кинетическая энергия ракеты при запуске ее с Земли должна быть не меньше, чем сумма энергии, обеспечивающей выход ракеты из сферы действия Земли, и энергии, обеспечивающей выход ракеты из сферы действия Земли, и энергии, необходимой для сообщения ей в точке выхода скорости, достаточной для движения ее в сфере действия Солнца по параболической траектории 42m v u =42m v K2+42tnv . Отсюда [c.121]

Уравнение для низового к л п-н а. Разбиваем низовой клин на две зоны верхняя в виде треугольника от точки Ма до уровня нижнего бьефа и нижняя в виде трапеции от уровня нижнего бьефа до поверхности водонепроницаемого основания. Дл1п а расчетной струйки верхпей зоны (отмечена штриховкой па рис. 30-16) равна гП]г, где д— заглубление струйки под точкой выхода Ма кривой свободной поверхности на кизовой откос плотины. [c.310]

Указанные типы дислокаций являются предельными, поскольку предельными (О и я/2) будут углы между векторами Бюргерса и осями дислокаций. Помимо них встречаются промежуточные случаи взаимной ориентации вектора Бюргерса и оси дислокации. Их часто называют смешанными и нередко рассматривают как наложение краевой с вектором Бюргерса 6x=bsina и винтовой с ЬК = 6 os а дислокаций (а — угол между Ь и осью дислокации). Угол а не обязательно постоянен вдоль дислокации, поскольку дислокации могут быть и криволинейными. Однако величина относительного смещения двух частей кристалла неизменна, и поэтому вектор Бюргерса по всей длине любой дислокации остается постоянным. Дислокационные линии могут заканчиваться на поверхности кристалла, границах зерен, других дислокациях, могут образовывать замкнутые петли. Дислокационные линии в виде замкнутой петли называют дислокационной петлей. Характерная особенность — отсутствие точек выхода на поверхность. Такие дислокации возникают, например, за счет схлопывания плоских скоплений вакансий и т. п. Дислокационные петли широко распространены в материалах, подвергнутых радиационному воздействию,] поскольку при бомбардировке кристалла нейтронами или заряженными частицами часть атомов оказывается выбитой из своих мест, в связи с чем возникают вакансии (и межузельные атомы). Одиночные [c.239]

Как следует из выражения (4.3.71), функция hn(t) имеет сдвиг аргумента, равный по величине времени протекания через теплообменник жидкости в первом потоке. В отличие от нее функция /112(0 не имеет сдвига аргумента, т. е. переходной процесс на выходе второго потока начинается в момент t = 0. Это связано с тем, что точка выхода второго потока является точкой входа первого потока, и поэтому выходная температура 7 2вых(0 начинает [c.200]

Рассматривая ползучесть как некоторый вид квазивязкого течения металла, мы должны допустить, что в каждый момент скорость ползучести при данном структурном состоянии определяется однозначно действующим напряжением и температурой. Структурное состояние — это термин, чуждый по существу механике, поэтому применение его в данном контексте должно быть пояснено более детально. Понятие о структурном состоянии связано с теми или иньгаи физическими методами фиксации этого состояния — металлографическими наблюдениями, рентгеноструктурным анализом, измерением электрической проводимости и т. д. Обычно физические методы дают лишь качественную характеристику структуры, выражающуюся, например, в словесном описании картины, наблюдаемой на микрофотографии шлифа. Иногда эта характеристика может быть выражена числом, но это число бывает затруднительно ввести в механические определяющие уравнения. В современной физической литературе, относящейся к описанию процессов пластической деформации и особенно ползучести, в качестве структурного параметра, характеризующего, например, степень упрочнения материала, принимается плотность дислокаций. Понятие плотности дислокаций нуждается в некотором пояснении. Линейная дислокация характеризуется совокупностью двух векторов — направленного вдоль оси дислокации и вектора Бюргерса. Можно заменить приближенно распределение большого числа близко расположенных дискретных дислокаций их непрерывным распределением и определить, таким образом, плотность дислокаций, которая представляет собою тензор. Экспериментальных методов для измерения тензора плотности дислокаций не существует. Однако некоторую относительную оценку можно получить, например, путем подсчета так называемых ямок травления. Когда линия дислокации выходит на поверхность, в окрестности точек выхода имеется концентрация напряжений. При травлении реактивами поверхности кристалла окрестность точки выхода дислокаций растравливается более интенсивно, около этой точки образуется ямка. Таким образом, определяется некоторая скалярная мера плотности дислокаций, которая вводится в определяюпще уравнения как структурный параметр. Условность такого приема очевидна. [c.619]

Просвечивающая электронная микроскопия позволяет опреде -лять основные количественные характеристики дислокационной структуры вектор Бюргёрса отдельных дислокаций, плотность дислокаций (но числу точек выхода дислокаций на 1 см поверхности фольги или по суммарной длине линий дислокаций в единице объема фольги), ширину растянутых дислокаций, размеры субзерен, энергию дефектов упаковки и др. [c.99]

РНШТ СЛЕД. ТОЧКА ВЫХОДИТ ЗА ПРЕДЕЛЫ ОБЛАСТИ 7 [c.289]

СЯВД. ТОЧКА ВЫХОДИТ аА ПРЕДЕЛЫ ОБЛАСТИ [c.295]

При вращении детали участки ее поверхности то проходят под индуктирующим проводом и температура их в это время резке поднимается, то выходят из-под провода, несколько подстывая, Нагрев носит пульсирующий характер при усредняющем результате, соответствуюи1ем значениям Рл и За нагревом следует охлаждение. Практикуемая иногда задержка подачи охлаждения (как бы для выравнивания нагрева), связанная при поверхностной закалке с быстрым снижением температуры поверхностных слоев за счет интенсивного отсоса теплоты внутрь, не может быть длительной и не эффективна для выравнивания температуры по поверхности, [c.18]

Напряжение в точке, где на край выходит полоса, имеющая порядок /, равно В точке выхода полосы 2 напряжение равно 2oQi и т. д. Откладывая в одном масштабе эти напряжения, как показано на рис. 92, построим эпюру краевых напряжений. [c.141]

Угол а ввода луча отсчитывают по шкале образца СО-2 (С0-2А) против метки на преобразователе, соотаегству.ощей точке выхода луча, при установке преобразователя в положение, при котором амплитуда. эхо-сигнала от отверстия диаметром 6 мм максимальна. [c.193]

Ei практике дефектоскопии вместо образцов СО-2 (С0-2А) и СО-3 может быть применен один образец С0-2Р (С0-2РА). В образце С0-2Р (С0-2РА), геометрические размеры которого соответствуют образцу СО-2, шкалы углов а заменены линейньши (рис. 4.10). В этом случае положение точки выхода луча опреде. ляют по соотношению п — 0,52x i — [c.193]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...