Амплитуды механических систем

С учетом всех этих оговорок можно сформулировать задачу следующим образом требуется найти параметры (амплитуду и фазу) приближенно гармонического колебания, возбуждаемого в слабо нелинейной колебательной системе с малым затуханием, при заданной гармонической внешней силе. С подобной задачей мы встречаемся не только при рассмотрении механических систем, но и при анализе различных колебательных цепей в радиотехнических устройствах при наличии нелинейных диссипативных элементов (полупроводниковые приборы, радиолампы), а также при использовании ферромагнитных или сегнетоэлектрических материалов в катушках индуктивности и конденсаторах этих цепей. [c.113]

Гистерезис. Вследствие внутреннего трения в материале при его циклическом деформировании наблюдаются некоторые отклонения от закона Гука (даже при малых амплитудах) и связь между напряжениями и деформациями описывается не линейной зависимостью, а двумя криволинейными ветвями, образующими петлю гистерезиса. То же относится и к связи между нагрузкой на механическую систему с внутренним трением и соответствующим перемещением х. На рис. 11.18 показано, что в системе с одной степенью свободы полная сила сопротивления Р состоит из линейной составляющей, которая соответствует закону Гука, и неупругой составляющей Я, знак которой зависит от направления деформирования (плюс — при нагружении, минус — при разгрузке). [c.49]

С другой стороны, в ряде случаев оказывается возможным улучшить динамические характеристики системы, сознательно изменяя случайным образом те или иные ее параметры. Известно, в частности, что существующие способы уменьшения амплитуды резонансных колебаний механических систем не всегда оказываются достаточно эффективными в тех слу- [c.15]

Минеев Ю. А. Определение амплитуд фрикционных автоколебаний некоторых трансмиссий.—В сб. Динамика и прочность механических систем, № 102. Пермь, 1971. [c.72]

Если ротор (фиг. 2) поместить на механическую систему с шестью степенями свободы и привести его во вращение, то он будет вращаться вокруг оси OiZ", а материальная ось 0Z будет описывать конус. Единственная точка материальной оси ротора, которая будет неподвижна,— это точка Ц (центр колебаний). Положение точки Ц зависит от многих параметров. Поэтому в реальных механических системах она может быть расположена близко или далеко от центра масс. Наиболее удачным вариантом для балансировки является расположение центра колебаний, показанное на фиг. 3, а. В этом случае амплитуда колебаний каждой опоры зависит только от дисбаланса в одной плоскости. Измеряя амплитуду колебаний опор, можно сразу определить величину дисбаланса в данной плоскости. [c.291]

Из теоретических расчетов крутильных колебаний механических систем опре-. деляют те диапазоны чисел оборотов, при которых амплитуды колебаний превышают допустимый предел. Для их снижения или полного устранения в рабочем диапазоне оборотов применяют разные методы. [c.345]

Характеристики демпфирования колебаний. Независимо от природы энергетических потерь за основную характеристику демпфирующих свойств механических систем при данной амплитуде а установившихся колебаний принято считать относительное рассеяние энергии у [39, 53, 56], иногда называемое [c.314]

На рис. 18, б сплошными линиями показаны только устойчивые ветви амплитудно-частотной характеристики. Штриховыми линиями показано изменение амплитуды колебаний при постепенном увеличении частоты возмущения от нуля до значения ю = ш и последующем уменьшении частоты возмущения до нуля. Одним из отличительных свойств вынужденных колебаний механических систем являются резкие изменения амплитуды ( срывы ) при малых изменениях частоты возмущения, как это видно из рис. 18, б. [c.260]

Для механических систем динамометров это условие в большинстве случаев трудновыполнимо, ибо значительное увеличение собственной частоты механической системы связано с повышением ее жесткости и, как следствие этого, со снижением чувствительности прибора. Поэтому практически требуемое соотношение частот выполняется лишь для низших гармоник либо только для основной частоты. Высшие гармоники при этом частично срезаются (не пропускаются прибором), частично регистрируются с изменением амплитуды. В результате кривая, записанная динамометром, уже не будет соответствовать действительной кривой изменения возмущающей силы. [c.73]

Стабилизация амплитуд колебаний при наличии режима разрывных кавитационных колебаний достаточно просто объясняется особенностями частотной характеристики трубопровода. Ранее было показано, что амплитуда колебаний давления жидкости в режиме разрывных кавитационных колебаний практически не зависит от амплитуды механических колебаний. Из этого следует, что рост амплитуды механических колебаний корпуса после потери устойчивости не будет сопровождаться возрастанием энергии, поступающей в систему в течение одного цикла колебаний, поскольку последняя пропорциональна амплитуде колебаний давления, в то вре-мя как энергия, рассеиваемая в конструкции, монотонно растет с [c.198]

Основное назначение акустической колебательной системы — приведение торца инструмента в колебательное движение. Амплитуда механических колебаний, получаемая обычно на торце преобразователя, оказывается недостаточной для осуществления эффективного резания. Поэтому к торцу преобразователя присоединяется концентратор, нижний конец которого обычно служит инструментом. Форма концентратора подбирается таким образом, чтобы на нижнем конце амплитуда колебаний была больше. Преобразователь, концентратор и инструмент образуют колебательную систему. С целью увеличения амплитуды колебаний эта система делается резонансной, т. е. длина ее составляет целое число полуволн на заданной частоте. Система крепления является необходимым элементом любой колебательной системы станка. С помощью этих элементов осуществляется крепление системы без потерь колебательной энергии на рассеивание в корпусе станка. [c.33]

Как отмечалось в первом томе, резонанс возникает при вынужденных колебаниях в результате притока энергии в систему извне. При особых условиях поглощения системой внешней механической энергии амплитуда возрастает, и возникает резонанс. В случаях, рассмотренных в первом томе, резонанс возникал, если период свободных или собственных колебаний совпадал с периодом возмущающей силы. Физически резонанс проявлялся в возрастании амплитуды вынужденных колебаний. [c.308]

Изложенный Б предыдущем параграфе метод поэтапного рассмотрения, как указывалось, не накладывает никаких ограничений на нелинейность исследуемой колебательной системы и пригоден для любых законов затухания. Однако этот метод обычно приводит к громоздким вычислениям или сложным графическим построениям, причем полученные результаты относятся только к одному виду движения при заданных начальных условиях и не позволяют наглядно представлять общие особенности движений системы при различных условиях и разных значениях ее параметров. Поэтому весьма важно рассмотреть те приближенные методы, которые хотя бы для ограниченного класса колебательных систем могли бы дать единое решение для любого момента колебательного процесса при произвольных начальных условиях. Такого рода приближенный метод был в свое время предложен Ван дер Полем и получил в дальнейшем название метода медленно меняющихся амплитуд. Он позволяет весьма успешно исследовать класс колебательных систем с малой нелинейностью и малым затуханием. Электрические контуры с ферромагнитным сердечником при малых потерях на гистерезис в области значений амплитуд магнитного поля, далеких от насыщения, контуры с нелинейными емкостями при аналогичных ограничениях, линейные контуры с постоянными Ь и С при малых затуханиях (независимо от их линейности или нелинейности), многочисленные механические аналоги указанных выше высокодобротных линейных и нелинейных систем составляют тот класс систем, в которых движения можно приближенно рассчитывать методом медленно меняющихся амплитуд. Условия малой нелинейности подобных систем [c.70]

Для большей точности мы сделаем несколько грубое, но достаточно наглядное сравнение с одним механическим явлением. Представим себе на горизонтальной плоскости окружность очень большого радиуса на этой плоскости подвешены идентичные системы, представляющие собой пружины с грузом. Число таких систем, приходящихся на единицу поверхности, и их плотность быстро уменьщаются по мере удаления от центра плоскости наибольшая концентрация их имеет место около центра. Все системы — пружины с грузом — вполне идентичны и имеют один и тот же период предположим теперь, что они колеблются с одной и той же амплитудой и в одной и той же фазе. Поверхность, проходящая через центры тяжестей этих грузов, будет плоскостью, попеременно то поднимающейся, то опускающейся. Мы получаем, таким образом, грубую аналогию с воображаемой нами порцией изолированной энергии. [c.648]

Установка в целом представляет автоколебательную систему, частота колебаний которой определяется параметрами механической части колебательной системы. В процессе эксперимента измеряют следующие величины Afj — крутящий момент, передаваемый упругим элементом 10] — крутящий момент, передаваемый образцом 5 Л — амплитуду крутильных колебаний диска 7 ф — сдвиг по фазе между вибросмещением (крутильным) диска 7 и моментом М- . [c.134]

Рассмотрена возможность повышения надежности автоматических линий (АЛ) путем диагностирования и прогнозирования работоспособности механических, гидромеханических и электромеханических систем оборудования. Описана процедура диагностирования гидросистем АП по энергетическому критерию, представленному в виде давления, изменяющегося по амплитуде и времени в соответствии с циклом работы оборудования. Указаны технические средства для диагностирования работоспособности гидросистем АЛ в процессе эксплуатации, [c.171]

Колебания при обработке металлов резанием определяются возмущающими силами и свойствами упругой системы соотнощение между этими параметрами определ-яет возможность возникновения вибраций при резании и их интенсивность — амплитуду и частоту. Возмущающие силы в зависимости от физического существа механизма возбуждения вибраций, действующего на упругую систему станок —деталь — инструмент, могут создавать автоколебания и вынужден-ные колебания. Кроме этого, при отдельных видах механической обработки существенное значение иногда приобретают другие виды колебаний, обусловленные, например, мгновенным приложением и снятием силы, что имеет место при врезании и выходе инструмента в начале и конце механической обработки заготовки. [c.12]

Характер изменения тока в процессе травления при неизменном напряжении показан на рис. 2.4б. В процессе травления тонкой заготовки ток монотонно падает до момента отрыва нижней части заготовки (поз. 5), когда величина тока резко падает. На графике производной тока в этот момент появляется резкий пик достаточно большой амплитуды. Для получения острия с минимальным радиусом закругления необходимо прекратить процесс травления с момента отрыва нижней части заготовки либо механически (конструктивными особенностями систем травления), либо электрически, когда электронная схема фиксирует падение тока или пик в производной тока и отключает питание, например [1011. Эффективность таких систем и, соответственно, радиус закругления острия определяется временем срабатывания с момента отрыва нижней части. [c.67]

Сопоставим выражения для амплитуды моментной составляющей ошибки, полученной из (4-179) и (4-180), с соответствующим выражением, полученным из (2-108) для СП с абсолютно жесткой механической передачей. Наличие упругих деформаций в механической передаче приводит к появлению в знаменателе (4-179) и (4-180) сомножителей, которые представляют собой выражения, соответствующие обратным амплитудно-фазовым частотным характеристикам дополнительных эквивалентных замкнутых систем [см. (4-151), (4-152) при р=/ш]. [c.294]

Разлагая векторный потенциал А электромагнитного поля на плоские волны (А (г, t) q t) А (г), где v пробегает бесконечное, но дискретное число значений), принимая бесконечный набор амплитуд разложения за обобщенные координаты, можно электромагнитному полю сопоставитгз некоторую механическую систему — набор осцилляторов поля. Каждой фурье- [c.254]

Все выводы предыдущего параграфа справедливы при предположении, что источник внешнего воздействия на систему обладает бесконечно большой мощностью. Только в этом случае можно считать постоянными амплитуду напряжения (генератор напряжения) или амплитуду тока (генератор тока) и не учитывать обратное влияние системы на источник колебательной энергии. Учтем теперь, что реальный источник обладает конечной мощностью, и колебательная система оказывает на него обратное воздействие Рассмотрим механическую систему, эквивалентная схема кото рой представлена на рис. 10.17. Возбуждаемая струна характе ризуется плотностью р, натяжением Т и плотностью сил трения h В центре струны через пружину связи с коэффициентом упру гости k подключен генератор механических колебаний. Генера тор представлен в виде резонатора с массой М, образованного пружиной с коэффициентом упругости k и элементом трения, характеризуемым коэффициентом крез- Автоколебательные свойства резонатора учтены зависимостью йрез от амплитуды колебаний. Эта зависимость приведена на рис. 10.18 (мягкий режим). Величина Ар является амплитудой устойчивых стационарных колебаний генератора в отсутствие связи со струной. [c.341]

Современные ЭЦВМ позволяют выполнить исследования колебаний механической системы практически любой сложности. Но изменение структуры модели требует разработки новых алгоритмов и программ расчета, поэтому в последние годы уделяется большое внимание исследованию общих закономерностей колебания сложных механических систем, не зависящих от их конкретной структуры. Наиболее полно эти вопросы освещаются в литературе по акустике, в особенности в работах Е. Скучика [1]. При этом вместо принятых в литературе по механике понятий динамической жесткости, податливости и гармонических коэффициентов влияния применяется терминология, установившаяся для описания переходных процессов в электрических цепях импеданс, сопротивление, проводимость и т. ц. Это связано с использованием получившего широкое распространение в последние годы математического аппарата теории автоматического регулирования и, в частности, с рассмотрением задач в комплексной области. Переход в комплексную область позволяет свести динамическую задачу для линейной системы при гармоническом возбуждении к квазистатической с комплексными коэффициентами, зависящими от частоты. После определения комплексных амплитуд сил и перемещений у, действующие силы и перемещения выражаются действительными частями произведений и [c.7]

Мы считаем, что наиболее целесообразно рассматривать действие ниа-кочастотных вибраций больших амплитуд и различных форм потому, что передачу высокочастотных вибраций механических истем, как известно, легче уменьшать методами виброиаоляции. Существует ряд работ, авторы которых рассмагривают тело человека лишь как механическую систему [c.30]

Добротность колебательной системы Q fa tor) - безразмерная величина, характеризующая резонансные свойства системы. Она равна отношению резонансной круговой частоты w к ширине резонансной кривой Дсо на уровне убывания амплитуды в -Jl раз Q = со/Дсо. При действии периодической возбуждающей силы = sin ot на механическую систему с одной степенью свободы, добротность может быть определена как отношение максимальной амплитуды колебаний, когда со со , к статическому смещению под действием постоянной силы F , то есть как коэффициент усиления Amplifi ation) при резонансной частоте. Это отношение приблизительно равно [c.302]

Через а в соответствии с (3) и (1) амплитуда перемещения зависит от параметров колебательной системы. В результате амплитудно-частотная и другие характеристики электровибрациоиных устройств отличаются от соответствующих характеристик в случае вынужденных колебаний линейных механических систем. Вследствие взаимодействия вибровозбудителя с колебательной системой возникают также качественные нелинейные эффекты, в частности неустойчивость колебаний. Для однозазорных вибровозбудителей с подмагничиванием условие устойчивости имеет вид [c.263]

Авдеев В. Б., Воробьев Ю. С. Исследование аэродемпфирования колебаний лопаток тур-бомашни с учетом амплитуды и угла атаки. — В кн. Рассеяние энергии при колебании механических систем. Киев, Наукова Думка, 1976, с. 244 — 249. [c.263]

Если уровень амплитуд переменных напряжений достаточно велик, то в элементах механических систем происходит накопление усталостных повреждений, образование и развитие усталостной трещины, заканчивающееся разрушением. При расчетах на выносливость вводят понятия регулярного и нерегуляр,ного нагружений. [c.510]

Динамические явления в роторных системах носят, как правило, линейный характер, чго проявляется, в частности, в пропорциональности амплитуд колебаний с частотой вращения ротора величине его неуравновешенности. В тех случаях, когда проявляются нелинейные эффекты, они имеют в основном тот же характер, что и для большинства механических систем (искажение формы амплитудной кривой, затягивание и срью колебаний при разгоне и выбеге, субгармонические режимы) [30, 41, 51, 84]. Вместе с тем роторные системы имеют и некоторые особенности, обусловленные вращением ротора и увеличением вследствие этого вдвое числа степеней свободы по сравнению с аналогичными стержневыми системами. Ниже рассмотрены особенности вынужденных нелинейных колебаний роторов в случаях, когда вся [c.373]

Ultrasoni welding — Ультразвуковая сварка. Процесс сварки в твердом состоянии, при котором материалы сварены местным приложением высокочастотной вибрационной энергии к соединению под давлением. Ультразвуковая энергия производится преобразователем, который преобразует высокочастотные электрические колебания в механические колебаниям с той же самой частотой, обычно более чем 15 кГц (выше слышимой амплитуды). Механические колебания передают через систему сцепления к сварочному наконечнику и к заготовке. Наконечник вибрирует горизонтально, по существу параллельно к плоскости сварки, в то время как статическая сила прикладывается перпендикулярно плоскости сварки. [c.1068]

Большинству из рассмотренных гасителей колебаний присущи в той или иной степени свойства нелинейности, так как упругие связи в них обладают этими свойствами. Однако, как показывает практика, нелинейность в демпферах не является в большинстве случаев отрицательным фактором. Более того, нелинейность демифера во многих случаях повышает эффект его действия на систему, так как в системе при этом отсутствуют устойчивые резонансные режимы и при проходе через резонанс в одном направлении развитие амплитуд будет меньше, чем в линейной системе. Таким образом, нелинейность только повышает эффект действия устройств, предназначенных для гашения колебаний механических систем. Поэтому демпферы, рассчитанные по формулам линейной теории, имея нелинейные свойства, влияют на колебания систем во всяком случае не хуже, чем это предполагается расчетом, а в большинстве случаев лучше. Следовательно, приближенные методы расчета демнфе- [c.306]

Динамические характеристики колебательных систем. Наряду с кинематическими величинами частотой, периодом, фазой, амплитудой - колебательная система характеризуется рядом динамических величин, среди которых - кинетическая и потенциальная энергии и их единицы, рассмотренные выше. Важное значение имеют величины, характеризующие свойства реальной колебательной системы. Система, выведенная из состояния равновесия, постепенно возвращается к нему, причем в зависимосш от ее механических параметров (массы, жесткости, коэффициента, характеризующего трение или сопротивление среды) процесс возвращения может быть либо апериодическим, либо колебательным. [c.160]

На рис. 2.19 представлены графики зависимостей корреляционных отношений г 2 (кривая 2), rili (кривая 3) и коэффициента корреляции Ri2 (кривая 1) от задержки времени т для узкополосных случайных сигналов на входе п выходе нелинейной си-стемы с насыщением (типа вольт-амперной характеристики электронной ламны). Для сигналов с малыми амплитудами система линейна. Чем больше амплитуда входного сигнала, тем больше нелинейные искан ения на выходе. В радиотехнике степень нелинейности принято оценивать с помощью так называемого клир- фактора коэффициента, представляющего собой отношение мощности паразитных гармоник к мощности первой гармоники при возбуждении системы гармоническим сигналом (первой гармоникой). Очевидно, что понятие клир-фактора применимо и для механических колебательных систем. [c.77]

Асимптотические и другие методы исследований нелинейных колебаний (например, метод Ван-Дер-Поля) предполагают, что выход системы является квазигармоническим или, по терминологии случайных процессов, узкополосным процессом с медленно изменяющейся во времени амплитудой и фазой. Это объясняется тем, что почти все реальные механические, электрические системы и большинство систем автоматического регулирования обладают высокими фильтрующими свойствами. Предположение о квазигармоничности процесса на выходе для систем с малым затуханием хорошо подтверждается экспериментально и является вполне обоснованным. [c.177]

Основное внш ание в работах [78, 79] уделяется резонансным свойствам систем находятся, в частности, достаточные условия уменьшения амплитуд резонансных колебаний за счет изменения параметров по случайным законам. Аналогичные задачи возникают при анализе колебательных режимов вибротранспорта, так как нагрузка на рабочий орган виброконвейера изменяется около некоторого среднего значения примерно по нормальному закону. Теоретические результаты качественно подтверждены и дополнены результатами исследований на электронных и механических моделях. [c.16]

Основной задачей в приведенных схемах гасителей является получение колебаний давления в силовом цилиндре, сдвинутых по отношению к колебаниям объекта строго на 180°. При невыполнении этого условия применение гасителя может привести к увеличению амплитуды колебаний объекта. Гаситель представляет собой систему различных гидравлических и механических элементов. Меняя параметры этих элементов (диаметр сопла, дросселя, сипьфонов, ход заслонки и т, д.), можно изменять частотную характеристику системы. [c.214]

Механический торсиограф основан на сейсмическом принципе и регистрирует угловые перемещения исследуемого сечения вала относительно вращающейся вместе с валом маховой (сейсмической) массы. Механический торсиограф устанавливается на одном из свободных концов вала, где амплитуда колебаний достигает наибольшего значения (т. е. вдали от узла). Вследствие того что расположение узлов колебаний зависит от формы колебаний, иногда с одной установки торсиографа нельзя записать колебания от всех форм. В ряде случаев возможность установки торсиографа в систему валоироводоБ бывает ограничена. Кроме того, механический торсиограф нельзя устанавливать на валы, имеющие свыше 3000 об/мин. Низший диапазон частот, записываемых без искажения различного типа торсиографами, колеблется в пределах 800—1000 кол/мин. [c.387]

КОЛЕБАНИЯ (вынужденные [возникают в какой-либо системе под влиянием внешнего воздействия переменного пружинного маятника (характеризуется переходным режимом и установившимся состоянием вынужденных колебаний резонанс выявляется резким возрастанием вынужденных механических колебаний при приближении угловой частоты гармонических колебаний возмущающей силы к значению резонансной частоты) электрические осуществляют в электрическом колебательном контуре с включением в него источника электрической энергии, ЭДС которого изменяется с течением времени] гармонические относятся к периодическим колебаниям, а изменение состояния их происходит по закону синуса или косинуса затухающие характеризуются уменьшающимися значениями размаха колебаний с течением времени, вызываемых трением, сопротивлением окружающей среды и возбуждением волн когерентные должны быть гармоническими и иметь одинаковую частоту и постоянную разность фаз во времени комбинационные возникают при воздействии на нелинейную колебательную систему двух или большего числа гармонических колебаний с различными частотами кристаллической решетки является одним из основных видов внутреннего движения твердого тела, при котором составляющие его частицы колеблются около положений равновесия крутильные возршкают в упругой системе при периодически меняющейся деформации кручения отдельных ее элементов магнитострикционные возникают в ферромагнетиках при их намагничивании в периодически изменяющемся магнитном поле модулированные имеют частоту, меньшую, чем частота колебаний, а также определенный закон изменения амплитуды, частоты или фазы колебаний неавтономные описываются уравнениями, в которые явно входит время некогерентные характерны для гармонических колебаний, частоты которых различны незатухающие не меняют свою энергию со временем нормальные относятся к гармоническим собственным колебаниям в линейных колебательных системах [c.242]

В этом пункте рассмотрен ряд задач о действии вибрации на механизмы, содержащие маятники II вращающиеся роторы. Основная особенность изучаемых систем состоит в гом, что вибрации основания, на котором установлены механизмы, являются как бы каналом передачи мощности (вращающегося момента) пропускная способность этого канала при прочих равных условиях растет с увеличением частоты и амплитуды вибрации. Наличие указанной вибрационной связи приводит к ряду. воеобразных нелинейных эффектов (см. ниже), которые могут быть истолкованы как результат появления вибрационных моментов в соответствующих уравнениях медленного движения. Наиболее отчетливо вибрационные связи (взаимодействия) проявляются в задаче о самосинхронизации механических вибровозбудителей (см. ниже), где они приводят к взаимной согласованности средних угловых скоростей роторов. [c.244]

Исследуемая механическая система при изменении гармонического возбуждения отзывается как набор осцилляторов. Рассмотрим методы определения характеристик собственных колебаний для систем с одной степенью свободы. Практически одним из простых и тотаых способов определения собственной частоты является ее определение по нулевому фазовому СДВИ1У сигналов скорости колебаний и вынуждающей силы. Максимальная амплитуда измеряется датчиком скорости при резонансной частоте (частоте фазового резонанса). Фазовый сдвиг перемещения (и ускорения) для этой частоты составляет 90 . [c.354]

Помимо описанной выше подготовки поверхности для обеспечения необходимого возврата света от объекта к голограмме, наиболее важный этап подготовки объекта включает в себя его установку таким образом, чтобы он не оказывал влияния на оптическую систему в процессе эксперимента и чтобы возбуждение объекта было естественным по амплитуде и происходило в ожидаемом направлении. От тщательности установки объекта в механической системе зависит успех или неудача эксперимента, так как нежелательные смещения и наклоны объекта во время эксперимента могут сделать невозможной раснщфровку интерференционных полос в окончательной картине. Например, при исследованиях вибраций консольных структур, таких, как турбинные лопатки, на основной и более низких частотах картины для разных режимов и частот сильно зависят от жесткости закрепления структуры. Чтобы получить реальные данные для низкочастотных режимов, основы лопаток должны быть закреплены в их монтажном блоке, который в свою очередь приваривается к массивной плите. Для структур меньшего размера такие крайние методы не применяются, однако в любом случае конструкцию лучше сделать более жесткой и крепкой, чем подсказывает интуиция. [c.528]

В устройстве, показанном на рис. 5.9, частота излучения лазера непрерывно меняется настроечным элементом. Таким элементом может служить, например, фильтр Лио, эталон Фабри— Перо или интерференционный фильтр с клиновидными слоями. (Последний представляет собой четырехслойную диэлектрическую систему, в которой для некоторого направления толщина слоев меняется по линейному закону. Поэтому перемещение фильтра в этом направлении позволяет менять длину волны.) При применении призмы может быть использован резонатор V-образной формы. Применяя различные красители, можно при синхронной накачке лазера получать пикосекундные и субпико-секундные импульсы с возможностью плавной перестройки длины волны излучения оптическим фильтром в спектральном диапазоне примерно от 420 до 1000 нм. Особое внимание при этом следует обращать на относительно точную регулировку длины резонатора лазера на красителе и частоты следования импульсов лазера накачки. Это требует обеспечения высокой термической и механической стабильности лазерной системы. Следует подчеркнуть, что частота следования импульсов лазера накачки определяется частотой активного модулятора и может несколько отличаться от частоты прохода /(2L) соответствующего холодного резонатора (т. е. резонатора лазера без накачки активной среды). Поэтому необходимо подобрать длину резонатора лазера на красителе, согласовав ее с точностью порядка 10 с оптимальной частотой модуляции. Если не осуществляется постоянная подстройка частоты модуляции и длины резонатора лазера на красителе, то эти величины должны сохранять свои значения с точностью около Поэтому применяют высокочастотные генераторы с высокой стабильностью колебаний как по амплитуде, так и по фазе. Резонаторы монтируются на вибропоглощающих подставках и снабжаются стеклянными трубками, исключающими воздействие флуктуаций воздушных потоков. Осуществляется глубокая компенсация теплового расширения резонатора. Температура оптических элементов по возможности поддерживается постоянной, так чтобы изменение оптической длины не превышало 0,1 мкм. Для регулировки длины резонатора можно, например, поместить выходное зеркало резонатора лазера на красителе на микрометрический столик, позволяющий фиксировать изменение длины резонатора с точностью до 0,1 мкм. [c.177]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...