Ось контура критическая

Критические точки 5] и фиктивного течения в области годографа соответствуют критическим точкам 5] и 52 на профиле и поэтому совпадают с точкой И = О контура годографа. В этой [c.116]

О встречи с телом на дуги О А и ОВ. Поскольку в точке разветвления О скорость течения не должна иметь разрыва по направлению, эта точка является критической — в ней скорость течения равна нулю. Дуги ОА и ОВ идут вдоль контура тела соответственно до точек отрыва Л и Б, за которыми линии тока снова уходят в бесконечность Е. Части линий тока и BE являются границами области II неподвижной жидкости и областей ///и /// движущейся жидкости, называемых струями. На свободных границах АЕ и BE давление постоянно и равно давлению неподвижной жидкости в области II. [c.251]

Найдите параметры воздуха (давление Ра и плотность ро) в форкамере сверхзвуковой аэродинамической трубы с открытой рабочей частью определите площадь критического сечения и выберите форму криволинейного контура сопла, обеспечивающего получение на выходе параллельного сверхзвукового потока с числом М о = = 3 и давлением 10 Па. Квадратное сечение сопла на выходе имеет площадь 5 = = 0,16 м2, температура воздуха в форкамере То = 290 К. [c.143]

Это уравнение для данной частоты со,. совпадает с уравнением частот для автоколебательной системы, нагруженной дополнительным контуром с парциальной частотой <о (см. (7.4.7)). При связи, большей критической, т. е. при сса > 4fi (0 , вблизи частоты со имеет место явление затягивания. Струна обладает бесконечным числом собственных частот u j, и явление затягивания будет возникать вблизи любой из частот со (s = l, 2,. ..). Зависимость частоты рассматриваемой сложной системы от настройки генератора ur имеет вид, изображенный на рис. 10.19. Так как величина критической связи (см. 7.4) зависит от частоты, то при достаточно высоких частотах связь станет меньше критической и области затягивания исчезнут. [c.345]

Основное предположение линейной механики разрушения состоит в том, что трещина распространяется тогда, когда величина коэффициента интенсивности достигает критического значения, характерного для данного материала. Совершенно эквивалентная формулировка этого предположения состоит н том, что сила G, движущая трещину, превосходит критическое значение — сопротивление распространению трещины. Формула (19.4.4) утверждает эквивалентность двух этих формулировок. Что касается механического содержания принятой гипотезы и всей теории в целом, на этот вопрос можно ответить по-разному, а в рамках формальной теории вообще его можно не ставить. Тем не менее некоторые соображения могут быть высказаны. В оригинальной работе Гриффитса предполагалось, что освобождающаяся при росте трещины упругая энергия расходуется на увеличение поверхностной энергии если есть поверхностная энергия на единицу площади, то сила сопротивления движению трещины G = Анализ Гриффитса в течение долгих лет считался безупречным, хотя в нем содержится некоторый органический дефект. Энергия поверхностного натяжения вводится в уравнения теории как нечто данное и постороннее по отношению к упругому телу. На самом деле, поверхностная энергия есть энергия поверхностного слоя, свойства которого в той или иной мере отличаются от свойств остального материала и при решении задачи теории упругости этот поверхностный слой нужно как-то моделировать. Простейшая схема будет состоять в том, чтобы рассматривать поверхностный слой как бесконечно тонкую пленку с постоянным натяжением 7. Если контур свободного отверстия имеет кривизну, то поверхностное натяжение дает нормальную составляющую силы на контуре. При переходе к разрезу, в вершине которого кривизна становится бесконечно большой, поверхностное натяжение создаст сосредоточенные силы. В результате особенность у кончика трещины оказывается более высокого порядка, а именно, вида 1/г, а не 1/У г. На это обстоятельство было обращено внимание Гудьером, однако полное решение задачи было опубликовано много позже. В связи с этим можно выразить сомнение, связанное с тем, в какой мере пригодно представление о поверхностном натяжении в твердом теле как о натянутой бесконечно тонкой пленке, а особенно в какой мере эта идеализация сохраняет смысл при переходе к пределу, когда отверстие превращается в бесконечно топкий разрез. [c.664]

Во сколько раз увеличится коэффициент теплоотдачи в сечении х — м на нижней стороне тонкого самолетного крыла при изменении угла атаки or О до 20°2Г, где j — координата, отсчитываемая от передней критической точки вдоль контура поперечного сечения крыла Параметры [c.261]

Корни полученного характеристического уравнения приводят к собственным значениям параметра k, связанного с внешним усилием q. Для определения критической нагрузки необходимо вычислить наименьшее собственное значение параметра k, поэтому для каждого п достаточно найти первый корень уравнения (4.54). Так, для п = О находим (kR)i = 3,832 для п = I — первый корень kR)i = 5,135 и т. д. Следовательно, для сплошной пластины с защемленным наружным контуром наименьшее собственное значение дает первый корень уравнения (4.54) при п = О, т. е. [c.165]

Зависимости QH(io) и значения нагрузок, соответствующих предельным точкам, для упругих сферических оболочек с подвижным шарнирным опиранием контура (v = 0,34) с параметрами подъема над плоскостью / — = 5,54 (кривая 1) и /=9,88 (кривая 2) при п = = т = 7 и А о = 0,1 приведены на рис. 29, а. Здесь же представлены аналогичные характеристики (штриховые линии), полученные в работе [10]. Относительное расхождение по значениям критических сил в первом случае =1,8%, во втором бо =2,6%. На рис. 29, б, [c.69]

Распределения прогибов, усилий и моментов при нагрузке, соответствующей потере устойчивости в большом , показаны на рис. 37, б—2. Для сопоставления приведены данные работы [10] (штриховые линии). Задача решена при величине шага по прогибу на внутреннем контуре А о,5 = 0,01 в восьмом приближении по искомым функциям. Относительное расхождение с данными работы [10] по значению критической нагрузки ё<7кр= = 0,36%. [c.76]

Все опыты по критическим тепловым нагрузкам проведены при давлении 1 ата, скорости жидкости 1,2 3,1 3,8 и 5 м/сек, при недогреве 20—120° С. Верхний предел скорости был ограничен производительностью насоса. При проведении опытов по критическим тепловым нагрузкам в большом объеме недогрев изменялся в пределах от О до 120° С, т. е. критические тепловые нагрузки были определены как для случая недогрева, так и для кипящей жидкости. Минимальный недогрев в 20° С при измерении критических нагрузок в циркуляционном контуре выбран по условию получения устойчивого однофазного потока, что особенно было важно вследствие измерения скорости потока по перепаду давления в диафрагме. Вследствие того, что критические тепловые нагрузки линейно зависят от недогрева жидкости до температуры насыщения, экстраполяция результатов опытов до нулевого недогрева, т. е. до кипения жидкости, вполне допустима. [c.69]

Оценивая полученные результаты с точки зрения эффективности применяемых в настоящее время профилей вставок, ограничивающих реактивные усилия и расход в аварийных условиях работы реакторного контура, можно сделать вывод о том, что эффективность их может быть в значительной степени повышена специальным профилированием. Такие работы в настоящее время ведутся различными научными коллективами, в том числе сотрудниками кафедры атомных электростанций Одесского политехнического института. Очевидный интерес представляет сравнение полученных экспериментальных данных с предложенной выше расчетной моделью. Для критического режима истечения из цилиндрического сопла выражение (7.21) должно быть записано в виде [c.158]

После вычисления Ч (х, у) в каждом п-м приближении для выполнения следующего исправляются значения Ч в граничных точках, причем используются заданные значения Ч" = О и Ч =1 на контурах соседних профилей. Положение передней критической точки уточняется путем экстраполяции линии тока Ч = О по нормали к контуру профиля, а угол выхода потока вычисляется по формуле [c.44]

В соответствии с ЛМР процедура определения условий роста трещины предусматривает расчет коэффициентов интенсивности напряжений вдоль контура (края) трещины при заданных нагрузках, нахождение из специальных экспериментов характеристик трещиностойкости материала (выражаемых в терминах критических значений этих коэффициентов или некоторой их функции) и, наконец, сравнение на основе критериев ЛМР расчетных и экспериментальных величин и установление допустимых критических параметров трещин. Практическая реализация этой процедуры Во многом определяется тем, располагают ли специалисты представительным банком данных по трещиностойкости конструкционных материалов и достаточным набором решений задач теории упругости о трещинах различной конфигурации в элементах конструкций разной геометрии. В последние годы интенсивного развития механики разрушения постоянно накапливаются экспериментальные данные по трещиностойкости, пополняется запас решенных задач о трещинах, разрабатываются принципы и правила моделирования реальных трещин, обнаруживаемых в конструкциях средствами дефектоскопии и расчетными методами. [c.5]

В подавляющем числе задач о трехмерных пограничных слоях основное значение приобретает разыскание этих вторичных течений. В той частной задаче, которая сейчас будет рассмотрена, вторичные течения также существуют и будут определены. Рассмотрим задачу о пространственном пограничном слое вблизи лобовой критической линии разветвления набегающего на цилиндр потока, вдоль которой С/ = 0. На цилиндре бесконечного размаха критическая линия располагается по образующей цилиндра, а положение ее зависит от контура нормального сечения цилиндра, от угла атаки, циркуляции. Для дальнейшего важно лишь, что, располагая начало координат на критической линии, будем иметь продольную U и трансверсальную W скорости на внешней границе пограничного слоя равными (с > 0 — константа, зависящая от формы носка крыла и угла атаки) [c.495]

Во II, III и V главах дано решение задачи о предельном равновесии цилиндра с внешней кольцевой трещиной, когда такой цилиндр подвергнут осевому растяжению или изгибу. При этом для указанной задачи установлены значения коэффициентов интенсивности напряжений, условия существования состояния плоской деформации в окрестности контура трещины и т. п. Задача о растяжении цилиндра с кольцевой трещиной рассмотрена также в рамках б -модели и установлены соотношения, связывающие критическое раскрытие трещины 6 с силовыми и геометрическими параметрами этой задачи. Рассмотрена динамическая задача о растяжении цилиндрического образца с мелкой кольцевой трещиной. Для некоторых случаев приведено сопоставление теоретических и экспериментальных данных. [c.7]

В пятой главе описаны слоистые упругие трансверсально изотропные пластинки, имеющие симметричное относительно срединной плоскости строение пакета слоев. Выбор срединной плоскости в качестве плоскости приведения позволил отделить уравнения плоской задачи теории упругости от уравнений изгиба пластинки, которые и явились предметом исследования. Найден широкий класс решений этих уравнений, что позволило, в частности, решить задачу изгиба круговой пластинки, несущей поперечную нагрузку. В качестве примера рассмотрена задача осесимметричного деформирования круговой пластинки. Выполненное исследование, включающее в себя вычисление разрушающей, интенсивности нагрузки, определение механизма возникновения разрушения и определение зоны его инициирования, выявило принципиальную необходимость учета влияния поперечных сдвиговых деформаций на расчетные характеристики напряженно-деформированного состояния для пластин с существенно различными жесткостями слоев. Решена задача устойчивости пластинки, нагруженной силами, действующими в ее плоскости. Составлены общие уравнения устойчивости и подробно исследован тот случай, когда тензор докритических усилий круговой. Для этого случая найден широкий класс решений уравнений устойчивости. В качестве примера дано решение задачи устойчивости круговой пластинки, нагруженной равномерно распределенным по контуру сжимающим радиальным усилием. Эта же задача решена еще и на основе других неклассических уравнений, приведенных в третьей главе, а также на основе уравнений трехмерной теории устойчивости. Выполнен параметрический анализ полученных решений, что позволило указать границы применимости рассматриваемых уточненных теорий, оценить характер и степень влияния поперечных сдвиговых деформаций и обжатия нормали на критические интенсивности сжимающего усилия. Полученные результаты приводят к выводу о пригодности разработанных в настоящей моно- [c.13]

Параметр г в (3.30) характеризует расстояние до критической точки в ц,, Г-диаграмме, а параметр О — расстояние вдоль контура постоянного г. Сингулярное поведение термодинамических величин определяется параметром г, а по парамет-Р1У О термодинамические величины являются аналитическими функциями. Параметрическая форма уравнения состояния удовлетворяет степенным законам поведения термодинамических функций, которые следуют из масштабной гипотезы. [c.96]

Та- же схема расчета с заданием начальных отклонений от идеальной формы распространяется и на задачи определения критического времени для сжатых и изгибаемых элементов, у которых в процессе ползучести развиваются изгибно-крутильные деформированные формы. Такая задача для сжатой трубы с открытым контуром поперечного сечения имеющим одну ось симметрии, рассматривалась в [265]. Для решения используется вариационный метод [292]. Крутильная форма выпучивания сжатой пластинки исследовалась на стержневой модели в [206]. Здесь же получено решение для бокового выпучивания балки с высокой стенкой при чистом изгибе в условиях ползучести. - [c.268]

Предположим, что (> с и наложим образующую сеть фигуры 19 на направляющую сеть фигуры 8 так, чтобы оси координат совпали. При этом полюсы С и С лягут вне фокального отрезка РР. Посмотрим, каково будет течение жидкости, определяемое нашими сетями. При ф = 0 будем иметь 0 = 0 на ч 0, О = иа ОР, > = 0 на РС, 0= — 4г на ОР, 0 = 0 иа Р С. Это соответствует прямой линии тока - О (фиг. 20), которая в критической точке О разделяется на две половины, идя по стенкам клина ОР и ОР и образуя внутренние контуры РС и Р С сбегающих струй. Так как от у до С и С функция <0 изменяется от - -оо до [c.535]

Это соответствует в действительном течении потока жидкости (фиг. 2) линии тока т)0, которая в критической точке О разделяется на две половины и образует контуры струй жидкости Of и Of, переходящие в точках f и f на неподвижные стенки, параллельные оси Ох. Такой случай мог [c.644]

Пусть теперь у— граница области конечного диаметра (мы будем считать ее гладкой, а область — выпуклой), тогда можно действовать так же, как в только что разобранном случае. Однако этот случай имеет существенное отличие от предыдущего решение не определяется заданием величины Уоо обтекаемого контура, ширины и положения струи вблизи х = = — оо. Мы получаем при таком задании семейство решений, зависящее от одного параметра. Этот параметр можно определить, задавая еще точку встречи струй на контуре (вторую критическую точку течения) или циркуляцию скорости вокруг у. Иными словами, положение здесь такое же, как в задаче обтекания тела неограниченным потоком, которую мы рассматривали в 18 гл. V и которая является предельным случаем рассматриваемой здесь задачи при q = q = оо. [c.241]

Настройки первичного регулятора и критическая частота всей системы определяются по диаграмме Боде. Для экспериментальных исследований внешний контур размыкается на выходе первичного регулятора, и через внутренний замкнутый контур и другие элементы системы во внешний контур подается гармонический сигнал. Частотная характеристика такой системы может быть получена из произведения передаточных функций элементов внешнего контура на 01(1 + 0), где 6—произведение передаточных функций элементов внутреннего контура. Как показано в гл. 7 (см. рис. 7-2), отставание по фазе, соответствующее 0/(1 + 0), всегда меньше, чем отставание по фазе для О при углах до 180°. Это означает, что отставание по фазе всей системы достигнет 180° при частоте более высокой, чем в одноконтурной системе. [c.213]

В настоящее время расчет контуров спектральных полос проводится с использованием различных моделей. Однако вопрос о форме полос поглощения и испускания сложных соединений нельзя считать окончательно решенным. Основные недостатки предлагаемых аналитических выражений, критический разбор которых содержится в [1, 6], состоят в том, что эти выражения лишь приближенно описывают контуры спектральных полос, содержат в ряде случаев большое число параметров, громоздки и поэтому неудобны для практического использования. [c.54]

В случае Zi = О, б 2 = 1 имеем толстостенный круговой цилиндр с эллиптическим отверстием. Несуш ая способность такого цилиндра определяется из уравнения г = го(1 + при Yi = 0. Следовательно, критические точки располагаются внутри цилиндра на контуре г в направлениях наибольшей кривизны отверстия 0 = тг/2). [c.41]

В то же время нри решении прямой задачи для области А В АВ на поверхности АВ (рис. 1.5), расположенной в сверхзвуковой области, не требуется постановки каких-либо граничных условий. Единственность решения краевой задачи в области А В АВ для нелинейных уравпений газовой динамики до настоящего времени в общем случае не доказана, хотя и получен ряд численных решений. Лишь для случая сверхзвукового истечения струи из плоского отверстия, когда задача сводится к задаче Трикоми, имеется доказательство единственности и получено аналитическое решение в виде рядов [208]. Решение прямой задачи в области А В АВ существует лишь при критическое значение расхода г1з,с тем меньше, чем меньше радиус кривизны контура в минимальном сечении. В работе [209] содержится попытка доказательства неединственности значения для сонла заданной формы. При этом в окрестности минимального сечения поток должен переходить через скорость звука. Характер течения должен онределяться его предысторией и зависеть от того, каким образом установилось критическое значение расхода. Строгого доказательства эта идея не получила. В то же время показана (при решении прямой задачи в вариациях) единственность критического расхода при работе сопла в расчетном режиме [174, 209]. Идея о неедипственности критического расхода, особенно в случае течения газа с неравновесными физико-химическими превращениями, представляется весьма правдоподобной. [c.37]

Полученные в результате экспериментальных исследований измеренные величины коэффициентов расхода основного и вентиляторного контуров двухконтурного сопла приведены на рис. 3.113 в зависимости, от степени понижения давления в сопле вентиляторного контура тг ц. Результаты измерений показывают, что после достижения критического перепада давления в соплах первого (основного) и второго (вентиляторного) контуров, который для холодного воздуха составляет величину 7Гсц = 1,89, коэффициенты расхода Цх и Цц практически не зависят от степени понижения давления, т. е. в соплах об оих контуров имеет место при 7Гс = 2-3 запертый режим течения. Этот [c.183]

Задача выявления особенностей формирования критического режима течения в высоковлажной двухфазной смеси возникла в последние годы в связи с анализом теплогидродинамических процессов, происходящих в реакторном контуре в связи с его разгерметизацией. При этом исследовались прежде всего каналы постоянного сечения. Вместе с тем предложенные сотрудниками ВТИ им. Дзержинского вставки-ограничители расхода сделали актуальной задачу исследования вскипающего потока в каналах переменного сечения. Названные вставки предназначены для ограничения расхода теплоносителя при разрыве трубопроводов реакторного контура. При этом они должны обладать возможно меньшими гидравлическиМи сопротивлениями в условиях нормальной работы контура. Профиль используемых вставок выполнен в виде сопла Лаваля с плавно сужающейся входной частью и коническим диффузором. Между тем имеющиеся экспериментальные данные говорят о том, что при истечении насыщенной и тем более недогретой до насыщения воды через каналы, имеющие традиционный профиль сопла Лаваля, жидкость на выходе оказывается перегретой и испарение ее происходит практически за пределами канала. При этом расход воды через сопло оказывается близким к гидравлическому. Таким образом, снижение расхода воды через вставки по сравнению с расходом ее истечении через полное сечение разрыва происходит лишь за счет уменьшения проходного сечения. В то же время расход через вставки можно бьшо бы уменьшить еще почти на порядок, если бы обеспечить в них критический режим истечения вскипа- [c.145]

X — координата вдоль контура лопатки, отсчитываемая от входной критической точки у — ось координат, совпадающая с внешней нормалью к поверхности S — толш,ина пограничного слоя б условная толщина пограничного слоя с — скорость потока в абсолютном движении [c.5]

Весьма обстоятельно исследовалось влияние отложений продуктов коррозии на кризис теплоотдачи в работе [3.105]. Опыты проводились в кольцевом канале (6=2 мм) с внутренней обогреваемой трубкой из сплава циркония с добавкой 1 % ниобия. Исследовалось влияние химического состава и концентрации продуктов коррозии л елеза, меди, кальция, значения pH, структуры и толщины слоя отложений на критический тепловой ноток. Режимные параметры менялись в следующих пределах давление р = 7,0 МПа, массовая скорость pw = 1250—5000 кГ/м -с, относительная энтальпия X изменялась от —0,309 до 0,168. Образование отложений происходило в контуре при значениях pH = 4—9. Для этого в контур вводились дозированные окислы железа и меди, а также раствор сульфата кальция. Исследовались в основном два тина отложений в нервом основу составлял магнетит (до 80%), во втором — кальций и магний (до 42%), содержание меди составляло до 18%. Было установлено, что отложения значительно уменьшают д р. Так, например, разница в значениях критической нагрузки для ботл = 9—15 мкм по сравнению с данными по кр на чистой поверхности при х = О составляет 79%. В случае ботл = = 48—90 мкм разница в кр достигает даже 146%. Наиболее резкое изменение q p происходит с увеличением толщины отложений до 5—15 мкм. С дальнейшим увеличением ботл критическая тепловая нагрузка меняется незначительно. [c.142]

Выбирая точку = О на контуре полученного годографа и располагая внутри него заданные особенности, можно построить соответствующую решетку, которая получается с бесконечно тонкой выходной кромкой профиля и, возможно, с небольшой областью двулистности течения в ее окрестности. Комплексный потенциал течения вычисляется в изображающем круге в плоскости С. В данном случае параметры формы годографа или расположение в нем особенностей следует выбирать так, чтобы выполнялось одно условие совпадения первой критической точки 5 и точки 1/ = 0. [c.123]

На этом же графике нанесены опытные данные первого этапа экспериментирования для давлений 3—4 и 6—8 ата, по которым построены соответствующие прямые, удовлетворяющие каждая в отдельности уравнению (4-78). Нетрудно. видеть, что при кипении дифе-нильной смеси в вертикальной трубе контура с естественной циркуляцией существуют два режима кипения при А/<6° С, когда коэффициент теплоотдачи с увели-чениел At возрастает, и при Д >14 С, когда о.н с увеличением убывает. Очевидно, где-то в области 6<А <14°С имеется критический температурный напор А кр, три котором достигается первый критический тепловой поток и выше которого в трубе устанавливается достаточно устойчивый режим пленочного кипения с его характерным понижением величины а при увеличении температурного напора. [c.264]

Связь между контурами может быть критической (при k n= =i%OB кр= а 1—а ) 2, сильной (при Аов>Аев кр) и слабой (при feoB< feoBKp). При сильной связи в контурах возникают биения как результат сложения двух частот, причем максимум огибающей в первичном контуре совпадает с минимумом огибающей во вторичном контуре и наоборот. Это свидетельствует о периодической перекачке электромагнитной энергии из иервичного контура во вторичный и из вторичного — в первичный. [c.12]

Совершенно аналогйчно прямоугольной пластинке исследуется и вопрос об устойчивости плоской формы равновесия круглой пластинки. Кто придает большое значение точным решениям, тот в случае круглой пластинки будет чувствовать себя удовлетворенным в большей степени, чем в случае прямоугольной пластинки, так как мы можем совершенно аналогично тому, как это оказалось возможным в третьей главе при рассмотрении изгиба круглых пластинок, симметрично нагруженных силами, перпендикулярными к их поверхности, вывести сравнительно просто точное выражение для критической нагрузки. Но для практических целей это не имеет никакого значения, и потому мы предпочитаем вывести формулу для критической нагрузки круглой пластинки совершенно таким же способом, как и для прямоугольной. Для этой цели нам нужно лишь составить выражение работы деформации при изгибе для такой возможной формы изогнутой поверхности со стрелою прогиба /, которая не очень отличалась бы от получающейся при потере устойчивости плоской формы. В третьей главе такого готового выражения, мы непосредственно не имеем, так как там задачу, относящуюся к круглой пластинке, мы решали на основании диференциального уравнения упругой поверхности, а не на основании теорем о работе упругих сил. Но мы легко можем его вывести дополнительно. По формуле (103), найденной нами в 27, стрела прогиба /круглой пластинки, нагруженной в центре сосредоточенной силой Р и свободно опертой по контуру, выражается следующим образом [c.319]

Таким образом, мы рассматриваем Ь[и 8) как многозначную функцию хю, значения которой лежат на многолистной римано-вой поверхности аналитическое продолжение ведет с физического листа на другой лист (точно так же, как в случае вынужденных волн сдвига, которые исследовались с помощью БГК-модели в разд. 7). Если Ьс[и 8)—аналитическое продолжение Ь и 8) в непрерывный спектр (т. е. та ветвь многозначной функции 1 и 8), которая достигается через А из области вне непрерывного спектра), то уравнение Ьс[и 8) = О может иметь корень Но даже тогда, когда уравнение 1 и 8)=0 не имеет корня (здесь ( / 5) определяется формулой (11.2) даже при и 0 8)). В частности, для 5, близких к критическому значению, при котором щ = ио 8) вливается в непрерывный спектр, Ьс(и 8) будет иметь нуль, являющийся аналитическим продолжением ио 8). Если решения граничной задачи достаточно гладки, то можно попытаться использовать это обстоятельство для того, чтобы найти аналитическое продолжение подынтегрального выражения на непрерывный спектр и затем воспользоваться этим результатом для стягивания контура интегрирования около сингулярных точек и линий аналитически продолженного подынтегрального выражения. [c.369]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...