Угол выхода потока

Эффективный угол выхода потока из турбины решеток ajg, (Ргэ) — угол, удовлетворяющий соотношению sin а э = OJB , sin Рзэ = Ojb. . [c.99]

При этом действительную скорость j и Шг находим из выражений (3.67) и (3.68), действительный удельный объем Vi, (uj) — из диаграммы s—i, угол выхода потока (pj) принимаем. [c.106]

Определение коэффициентов потерь, скорости, расхода и углов выхода потока. По нормалям или атласам профилей [10] в зависимости от режима течения (числа М), угла входа и желательного угла выхода потока выбирают профиль лопатки. Для каждого профиля имеется диапазон рекомендуемых значений относительного шага t и угла установки Рв- Выбирают значение t, обеспечивающее требуемый угол выхода потока при номинальном значении Рв и минимальных потерях. [c.107]

Для уменьшения диаметральных размеров последней ступени принимают К = = 3,5 5 угол выхода потока Ра = [c.161]

Угол выхода потока определяют из уравнения (3.76). [c.161]

Угол выхода потока из сопл согласно формуле (3.57) aj. ... 24° 24 [c.164]

В расчетах используют параметры так называемой условной средней ступени. Их значения угол выхода потока на среднем диаметре = 8ч-14°, удельный объем пара равен среднегеометрическому из значений перед и за группой ступеней t) = д/В случае реактивной ступени принимают значения коэффициентов скорости (р = -ф = 0,95-4-0,97, изоэнтропийный перепад энтальпий /la. ср = 25ч-30 кДж/кг, степень реактивности на среднем диаметре р == 0,5. Для активной ступени ф = 0,95, ha. p = 45- Ч-65 кДж/кг степень реактивности р выбирают таким образом, чтобы ее значение на внутреннем диаметре было р = 0,02-4-0,04. [c.165]

Вдоль активной проточной части угол выхода потока принимается возрастающим примерно от 12 до 14° значение реактивности на среднем диаметре р принимают 0,08—0,12 на первых ступенях и 0,14—0,25 на последних. Коэффициенты скорости и расхода [c.165]

Расчет производят методом последовательных приближений. Можно выполнить расчет таким образом, чтобы реактивность на внутреннем диаметре для всех ступеней была одинаковой. Длина рабочей лопатки 1 больше длины направляющей на величину принятой перекрыши. Угол выхода потока из рабочих лопаток Ра находят из выражения (3.76). Можно также, задавшись значением угла Ра. определить из указанного выражения величину 1 . [c.166]

Угол выхода потока на первых трех—пяти ступенях выполняется постоянным (11—15°), на последующих ступенях он возрастает примерно по линейному закону до 24—30°. [c.166]

Степень реактивности на среднем диаметре Угол выхода потока [c.170]

Угол выхода потока в относительном движении [c.172]

Угол выхода потока на внутреннем диаметре [c.172]

Угол выхода потока (начиная с 3-й ступени) [c.172]

Угол выхода потока с рабочих лопаток [c.174]

Угол выхода потока [c.252]

Угол выхода потока ра для решетки / в диапазоне чисел Ма = 0,3 0,8 практически не зависел от скорости обтекания (рис. 1). [c.229]

При Мз > 0,8 угол выхода потока Ра увеличивался с ростом числа Mj во всем диапазоне углов натекания потока. При неизменном значении числа Mg угол атаки мало влияет на величину Ра- Лишь в области очень больших положительных и отрицательных углов атаки наблюдалось увеличение угла выхода потока, которое не превышало 1°. [c.229]

Кривые изменения угла выхода потока в зависимости от угла при различных скоростях обтекания представлены также на рис. 2. В диапазоне чисел Mj = 0,Зч-0,7 влияния сжимаемости на угол выхода потока не обнаружено. С увеличением как положительных, так и отрицательных углов атаки угол Рз несколько возрастал. Характер изменения зависимостей р2 = / (Pi) при различных числах сохраняется, и эти кривые почти эквидистантны. При всех углах Pi с ростом числа Mg в области Ма > 0,7 угол выхода потока увеличивался (рис. 2). В указанном диапазоне чисел Ма возрастание угла Рз с увеличением скорости обтекания наблюдалось при всех углах атаки. [c.230]

Угол выхода потока для всех испытанных решеток слабо зависит от угла Pi и приблизительно равен эффективному. [c.230]

Угол выхода потока Р2 из решётки профилей лопаток, вообще говоря, не равен выходному углу лопатки 2- Опыт показывает, что при скорости пара меньше критической для тонких профилей и при малом относительном шаге, применяемом в паровых турбинах, разность р2 — р2 обычно невелика. [c.140]

Полученный таким образом угол выхода потока за последним рядом лопаток очень часто оказывается чрезмерно большим, вследствие чего выходная потеря энергии оказывается значительной и к. п. д. пониженным. Чтобы можно было уменьшить угол Рг выхода пара из последнего ряда лопаток при заданном значении 2> следует увеличить скорость w , а это может быть достигнуто путём введения небольшой степени реакции. При этом [c.146]

При сохранении неизменной входной части профиля лопатки концевая часть может быть устроена подвижной на шарнире, и во время ее поворота меняется геометрическая конфигурация лопаток и соответственно угол выхода потока из решетки НА. Постоянство угла натекания потока позволяет сохранить расчетные показатели работы подводящего устройства. Аэродинамические характеристики решетки таких профилей, особенно при экстремальных положениях поворотной части лопаток, оставляют желать много лучшего, но в определенных ситуациях простота изготовления и способа регулирования оказывается превалирующей при выборе конструкции. [c.61]

Решетка лопаток НА иногда составляется из основных и промежуточных лопаток, причем последние способны перемещаться в окружном направлении от спинки одной основной лопатки до корыта последующей. Форма промежуточных лопаток отвечает сопрягаемым поверхностям элементов основных лопаток. Изменение положения промежуточных лопаток позволяет в широких пределах изменять характеристики решетки, проходное сечение каналов и угол выхода потока из решетки [c.61]

Углы выхода потока из направляющей и рабочей решеток во многом определяют экономичность ступени. Действительный угол выхода потока из НА определяется по формуле [c.168]

У концов канала угол выхода потока меньше эффективного на [c.169]

На рис. 4.17, а, б приведено опытное изменение угла Р2 по высоте лопатки для различных типов закрутки по данным ЛПИ. Как известно, угол выхода потока из решетки близок к эффективному только при критическом истечении. При сверхзвуковом [c.171]

Исходными данными для расчета являются геометрические параметры проточной части отсека (средние диаметры, высоты, углы входа и выхода решеток) расчетные значения коэффициентов ф, ij) и v по ступеням расход рабочего тела или угол выхода потока из последней ступени отсека частота вращения ротора параметры рабочего тела и до и после отсека (параметры могут уточ- [c.201]

Исходным данным вместо расхода может быть угол выхода потока рабочего тела из последней ступени, тогда расход рабочего тела вычисляется. [c.205]

Затем определяется угол выхода потока [c.210]

Угол выхода потока из РК [c.211]

Эффективный угол выхода потока............11°02 [c.197]

Другой газодинамической характеристикой данного профиля (как и всех других) бз дет угол а[ выхода потока из каналов решетки. Это тоже экспериментальная характеристика, данная на стр. 18 приложения HI в [21 ] в зависимости от относительного шага 7 при ДРу = О" 00. При шаге 7 = 0,66 по этой характеристике найдем = IT" 00. Действительный угол выхода потока из решетки получим как сумму а[ и Др [c.198]

Следует отметить, что все изложенное и показанное на примере не исчерпывает потерь течения в решетке. Мы еще не имеем точных данных о влиянии концевых потерь на средний по высоте лопатки угол выхода потока. Недостаточно также изучено влияние вращения рабочих венцов, степени реакции и конструктивных характеристик ступеней на расход рабочего агента. Поэтому полученное здесь значение потерь и коэффициента скорости может быть использовано лишь для построения треугольников скоростей, т. е. для перехода от абсолютного движения потока в сопловом (направляющем) аппарате к его относительному движению в каналах вращающегося рабочего венца. Можно все же сказать, что, перейдя к векторам скоростей в относительном движении потока, мы сможем совершенно также обследовать работу потока в каналах рабочего венца и получить необходимые данные для суждения [c.200]

Используя характеристики сопловой решетки, полученные в газодинамической лаборатории, при условиях испытания можно найти угол выхода потока из каналов эфф и по модулю вектора скорости с учетом потерь течения, т. е. по известному коэффициенту скорости выхода ф, по известным параметрам потока на выходе из соплового кольца вычислить выходную площадь среднего канала в кольце. Она не останется неизменной при других режимах работы кольца в турбоагрегате, но может, с достаточной уверенностью в необходимой точности, заменить непосредственные замеры этой площади в каналах кольца. [c.205]

Сопоставление расчетных и экспериментальных характеристик показывает, что расчетные данные определения толщины потери импульса при различных степенях турбулентности потока удовлетворительно совпадают с экспериментальными данными. Такие же выводы можно сделать, сравнивая коэффициенты профильных потерь, полученные расчетом и опытом. Следует отметить, что формула (475), не учитывая влияния числа Re на угол выхода потока, при низких значениях этого числа дает результат, значительно отличающийся от опытного определения угла выхода. Расчет коН цевых потерь по формуле (474) дает удовлетворительные резуль 252 [c.252]

Важной газодинамической характеристикой решетки является также угол выхода потока аь интенсивно меняющийся при переходе через зону насыщения. В соответствии с изменением коэффициентов потерь кинетической энергии и расхода средний для решетки угол выхода возрастает с приближением к состоянию насыщения и затем уменьшается при появлении мелкодисперсной влаги. [c.91]

К числу газодинамических характеристик решеток относят коэффициент потерь кинетической энергии, угол выхода потока, коэффициент расхода. Эти характеристики определяют как интегральные, осредняя их соответственно по уравнениям сохранения. Такой подход обусловлен неравномерностью распределения скоростей, давлений и плотностей в сечениях перед и за решеткой. В потоках двухфазных сред неравномерность полей газодинамических параметров возрастает, а при использовании уравнений сохранения необходимо учитывать вклад каждой фазы. [c.118]

Влияние шага и угла установки на угол выхода потока на перегретом и влажном паре сохраняется качественно одинаковым. [c.121]

При элеронном регулировании изменение характеристик машин достигается поворотом закрылок 3 (элеронов), установленных за лопатками рабочего колеса 2 (рис. 91, б), что изменяет угол выхода потока. [c.137]

Угол поворота потока и расширительная способность КОСОГО среза суживающегося сопла. При давлении за соплом р, превышающем критическое, роль косого среза не проявляется. По мере понижения давления скорость и расход возоастают, а угол выхода потока остается неизменным, пока давление не станет равным [c.100]

Угол выхода потока у корня лопаток jb = ar sin X [c.176]

Диапазон чисел ЬЛ Угол входа потока Угол выхода потока а. Обозначение профиля Оптимальный относительный pt Оптимальный угол установки opt Хорда Ь, см Площадь Л см Момент инерции Jmin Момент сопротивле- см [c.351]

Диапазон чисел М Угол входа потока ррасч Угол выхода потока JJj Обозначение профиля Оптимальный относительный opt Оптимальный угол установки Рв opt Хорда Ь, см Площадь F, см- Момент инерции Момент сопротивле- см [c.352]

Обычно используются лопатки НА цилиндрического профиля. Это делает их технологичными для изготовления и сборки. В отдельных большерасходных РОС и ДРОС, снабженных РК с большим коэффициентом радиальности а и значительной высотой концевой лопатки /г, целесообразно выполнять лопатки НА закрученного профиля, обеспечивающего переменный по высоте канала угол выхода потока Такое оформление структуры потока при [c.59]

При пересчете характеристик важно располагать достаточно точным значением угла а . Как показывают экспериментальные данные, при околозвуковых скоростях угол выхода потока из направляющего аппарата близок к эффективному. Малое отличие угла 1 от значения ar sin alt) подтверждается также результатами траверсирования сечения за направляющим аппаратом, приведенными в гл. 4. [c.139]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...