Критические тепловые нагрузки при

Определить критическую тепловую нагрузку при кипении воды н большом объеме под давлением р=1 Па. [c.178]

Критическая тепловая нагрузка при кипении жидкости в большом объеме может быть подсчитана по формуле [11] [c.178]

Определить критическую тепловую нагрузку при кипении воды и большом объеме, если вода находится иод давлением р = 7,5 и 15 МПа. Сравнить результаты расчета с ответом к задаче 9-7. [c.179]

Следует заметить, что величины критической тепловой нагрузки, при переходе от пузырькового кипения к пленочному <7 р, и при обратном переходе <7кр, получаются различными. Величина значительно больше, чем <7кр,- В дальнейшем рассматривается только критическая тепловая нагрузка, соответствующая переходу от пузырькового кипения к пленочному. [c.408]

При длине трубы меньше 8—10 диаметров увеличение длины сопровождается уменьшением критической тепловой нагрузки при / > (8 — 10) d критическая тепловая нагрузка не зависит от длины трубы. [c.412]

Для щелочных металлов в ртути критические тепловые нагрузки при кипении в большом объеме могут быть оценены по формуле [c.101]

РАСЧЕТ ТЕПЛООТДАЧИ И КРИТИЧЕСКОЙ ТЕПЛОВОЙ НАГРУЗКИ ПРИ КИПЕНИИ [c.212]

Критические тепловые нагрузки при течении воды в трубе [c.37]

Анализ экспериментальных данных показывает, что критические тепловые нагрузки при давлениях 1—10 ата и недогреве от О до 120° С практически не зависят от геометрических размеров рабочего участка. В этом случае по гидродинамической гипотезе [Л. 2] должно иметь место в первом приближении условие (при = 0) [c.63]

Экспериментальные результаты. На фиг. 3 (внутренний диаметр стеклянной трубы 18 мм) п фиг. 4 (внутренний диаметр стеклянной трубы 22 мм) показаны результаты опытов, проведенных при отсутствии пульсаций расхода на входе в рабочий участок. Эти данные получены при изменении входной скорости II температуры жидкости для каждого внутреннего диаметра стеклянной трубы. На графиках по одной оси откладывается критическая тепловая нагрузка при определенной скорости, по другой оси — паросодержание на выходе из рабочего участка вычисленное по уравнению теплового баланса. [c.236]

Критические тепловые нагрузки при кипении в большом объеме на горизонтальной поверхности для органических жидкостей описываются зависимостью [92] [c.197]

Как показали исследования, критическая тепловая нагрузка, при прочих равных условиях возрастает с увеличением массовой скорости в исследованном диапазоне ее изменения. Однако массовая скорость оказывает различное влияние ка величину q p при разной ширине зазора. С увеличением ширины кольцевого зазора от 0,1 до 1,3 мм влияние скорости возрастает. Частные зависимости q p = f (q имеют вид Чкр где показатель степени п в свою очередь зависит [c.12]

О влиянии ГЕОМЕТРИИ КАНАЛА НА КРИТИЧЕСКИЕ ТЕПЛОВЫЕ НАГРУЗКИ ПРИ ВЫНУЖДЕННОМ ТЕЧЕНИИ ВОДЫ [c.106]

Опытные данные по критическим тепловым нагрузкам при кипении воды в трубах треугольной и прямоугольной формы [c.108]

Цой У Сек, Рычков А. И. Экспериментальное определение критической тепловой нагрузки при кипении водных растворов нелетучих веществ.— В кн. Исследования в области процессов и аппаратов химических производств (труды МИХМ, т. 19), 1959, с. 79—90. [c.445]

Ориентировочные значения коэффициента с в уравнении (10-23) для натрия, калия, цезия, а также амальгам ртути при давлениях около атмосферного близки между собой и составляют с (4-7-6) Bт /(м ° ). Первая критическая плотность теплового потока <7кр1 в этих условиях характеризуется следующими величинами для натрия (2ч-3)-10, для калия (1-г-2)-10, для цезия (0,7-г-1,5)-10 Вт/м . При увеличении давления теплоотдача и критические тепловые нагрузки при кипении щелочных металлов несколько увеличиваются [85]. [c.299]

Значительный интерес в связи с этим представляет исследование распределения давлений и истинных объемных паросодержа-ний по длине парогенерирующего канала в условиях неравномерного обогрева по длине. Такие исследования, проводимые в настоящее время в лаборатории двухфазных систем ИВТАН СССР, вероятно, дадут возможность объяснить механизм влияния характера распределения нагрузки по длине канала на величину критической тепловой нагрузки при одинаковых параметрах потока и одном и том же количестве подведенного тепла. [c.79]

КРИТИЧЕСКИЕ ТЕПЛОВЫЕ НАГРУЗКИ ПРИ СВОБОДНОЙ КОНВЕКЦИИ И ВЫНУЖДЕННОМ ДВИЖЕНИИ КИПЯЩЕГО И НЕДОГРЕТОГО ДАУТЕРМА [c.56]

В 1946—1947 гг. А. В. Чечеткиным [Л. 1] исследовались критические тепловые нагрузки при кипении даутерма в большом объеме. Экспериментальная установка представляла собой стеклянный цилиндрический сосуд диаметром 29 мм и высотой 340 мм с расположенным по его оси кипятильником — нихромовыми проволочками диаметром 0,29 мм и длиной 265 мм. Опыты проводились при горизонтальном и вертикальном положении сосуда, т. е. на горизонтально и вертикально расположенных поверхностях нагрева. Кроме того, исследовались критические тепловые потоки при кипении даутерма в ограниченном объеме. Установка представляла собой стеклянный контур с естественной циркуляцией диаметром 26 X X 1,5 мм и подъемным участком высотой 700 мм. Греющие поверхности (нихромовые или железные проволочки) располагались по вертикальной оси подъемного участка. Тепловые нагрузки вычислялись на основании замеров силы тока и сопротивления греющей проволочки. Все опыты проведены при атмосферном давлении. [c.57]

Некоторые экспериментальные данные по критическим тепловым нагрузкам при свободной конвекции даутерма в большом объеме [c.62]

Некоторые результаты опытов представлены в табл. ] и на графике рис. 2. Как видно из этого графика, критические тепловые нагрузки при одном и том же давлении линейно увеличиваются с возрастанием недогрева жидкрсти до температуры насыщения. С увеличением недогрева от О до 100° С при давлении 1 ата возрастает в 2,5 раза, а при давлении 10 ата примерно в 1,5 раза. Влияние давления на величину критических тепловых потоков наиболее резко называется при малых недогревах. В области больших недогревов влияние давления на величину уменьшается [c.62]

Некоторые экспериментальные данные по критическим тепловым нагрузкам при вынужденном течении даутерма в щелевом канале [c.71]

На рис. 7 представлен сводный график зависимости критических тепловых нагрузок от нагрева при скоростях жидкости 1,2 3,1 3,8 н 5 м1сек. Из этого графика видим, что критические тепловые нагрузки при одном и том же недогреве увеличиваются с возрастанием скорости. Так, с увеличением скорости жидкости от 1,2 до 5 м1сек во всем диапазоне недогревов значения увеличиваются более чем в 2 раза. При одной и той же скорости q p линейно увеличивается с возрастанием недогрева. Для каждой из скоростей при увеличении недогрева от О до 120° С критическая тепловая нагрузка увеличивается более чем в 2,5 раза. [c.72]

На рис. 8 приведен график зависимости (11) при скоростях даутерма 1,2—5 м сек. Логарифмической прямой, проведенной через опытные точки, соответствует показатель степени 0,5. Величина критической тепловой нагрузки при движении кипящего даутерма в щелевом канале, на основании проведенных опытов, может быть определена по формуле [c.73]

На рис. 4.8 - 4.10 представлены результаты экспериментов, иллюстрирующие линейность функщш = /О вх) Из рассмотрения графических зависимостей следует также, что наличие в воде растворенного азота оказывает слабое влияние на величину в широком диапазоне изменения при давлении 7,8 МПа и удельных массовых расходах 1000 кг/(м . с) (прямая 1) и 500 кг/(м с) (прямая 2) (рис. 4.8). Растворенный в теплоносителе газ неоднозначно влияет на критические тепловые нагрузки при давлении р = 11,8 МПа и массовой скорости pw = 2000 кг/ (м . с), что отмечалось также и при давлении Р = 9,8 МПа, pw = 2000 кг/ (м . с). Однако при том же давлении и массовой скорос- [c.83]

Критическая тепловая нагрузка при кипении в горизонтальных трубах диаметром 12 и 19 мм при давлении ПО—170 ата, весовых скоростях потока = 400-нбОО кгс/(м -с) и паросодержании X 0,25 оказалась равной <7, = 350 000- 700 000 ккал/(м -ч). [c.106]

Б. А. Зенкевич и В. И. Субботин, Критические тепловые нагрузки при вынужденно. движении воды, недогретон до кипения, Атомная энергия", 1957, № 8. vi. также Б. А. 3 е н к е-вич, К вопросу о законе подобия для критической тепловой нагрузки при вынужденном течении жидкости, Атомная энергия", 1958, № 1. [c.414]

Стырикович М, А. и Поляков Г, М,, О критической тепловой нагрузке при кипении жидкости в большом объеме. Известия АН СССР, ОТН, о, 1951. [c.224]

В различных отраслях техники часто применяются теплообменники, в которых охлаждающая жидкость движется по цилиндрическим или кольцевым каналам, причем диаметры труб и ширина щелей колеблются от нескольких десятков миллиметров до их долей. В большинстве подобных систем в устройствах новой техники используется процесс теплоотдачи при поверхностном кипении недогретой до температуры насыщения жидкости в условиях вынужденного движения. Предел форсирования процесса теплообмена при кипении определяется критической тепловой нагрузкой, при которой пузырчатый режим кипения сменяется пленочным. [c.9]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...