Сопло цилиндрическое

При отсутствии торца и заданной величине уь допустимые буь отрицательны. Необходимое условие максимума силы тяги в этом случае имеет вид В < 0. Если это условие не выполнено, то замена контура близким к нему контуром с торцом ведет к увеличению силы тяги сопла. Цилиндрический участок стенки сопла у = уь при а ° < а х возможен лишь тогда, когда X превосходит наименьшую длину сопла, дающего на выходе равномерный поток при заданной величине уь. Впрочем, в этом случае существует бесчисленное множество решений с тем же максимальным значением силы тяги. [c.141]

Фь Ф 2, фз. фч — коэффициенты скорости сопла, цилиндрической камеры смешения, диффузора, входного участка камеры смешения. По результатам испытаний ВТИ рекомендуется принимать ф1 = 0,95 ф2 = 0,975 Фз=0,9 ф4=0,925 [c.135]

Для борьбы с зависанием в бункерах сильно слеживающихся грузов (мел, сырой бурый уголь, колчедан, фосфорит и др.) может быть использован сжатый воздух, подаваемый в бункер через форсунки 1 (фиг. 274). Форсунка (фиг. 275) состоит из сплющенного конуса (сопла), цилиндрического патрубка с фланцем и соединительного щитка для присоединения форсунки к стенке бункера. Рыхление сыпучего груза и разрушение свода осуществляются вследствие воздушного удара, производимого сжатым воздухом. [c.427]

При приемке СУ во время подготовки котла к испытаниям необходимо точно измерить диаметр отверстия, тщательно проверить размеры и профиль проточной части (профиль сопла проверяется посредством двух шаблонов — с наибольшим и наименьшим допустимыми радиусами кривизны), проверить остроту входной кромки диафрагм и отсутствие на кромке неровностей, заусенцев и пр. Диаметр отверстия диафрагмы проверяют измерением со стороны входа потока не менее чем в четырех местах (в противоположных точках перпендикулярных диаметров), а отверстия сопла (цилиндрической части) — в двух сечениях, не менее чем в четырех местах в каждом сечении. Действительный диаметр СУ находят как среднее арифметическое из всех измерений. Отклонение диаметра отверстия СУ от заданного размера не должно превышать 0,001 d-io при т 0,45 и 0,0005 Jao при т ОАЪ. [c.217]

Как показывают исследования кислородных струй, относительная параллельность струи, вытекающей из сопла цилиндрической или ступенчато-цилиндрической формы, бывает только при сравнительно низких давлениях кислорода, не превышающих 5—6 ати. При дальнейшем повышении давления режущая струя заметно расширяется книзу и приобретает конусообразную форму. Особенно сильное, расширение струи наблюдается у цилиндрических сопел. Расширяющиеся сопла обеспечивают параллельность струи. Применение модернизированного резака с соплом (см. рис. 15) и разработанной технологии обеспечивает 1) увеличение скорости резки до 20% 2) экономию метана и особенно кислорода до 10% Hiu [c.166]

И кислородом производится по двум шлангам (вместо трех шлангов у старых установок). Резак имеет режущее сопло цилиндрической формы и шесть концентрически расположенных каналов для смеси подогревающего пламени. Для большей направленности струи резак РР-600 имеет вертикально расположенную трубку режущего кислорода (длиной около 300 мм), являющуюся продолжением канала режущего кислорода головки резака и сопла. [c.379]

Циклонный предтопок представляет собой цилиндрическую камеру с тангенциально расположенными соплами. Цилиндрический корпус циклонной камеры, выполненный из листовой стали, образует двухстенную обечайку, внутри которой расположена водяная рубашка, через которую проходит охлаждающая вода. [c.202]

На рис. 173 приведены два отводных канала конического сопла кольцевой (рис. 173, а), изготовленный из двух штампованных половин, ось — плоская кривая, f-пост., 2-пост. и коленный (рис. 173, б), составленный из отрезков цилиндрических труб. Эти примеры наглядно показывают аппроксимацию, т. е. замену сложной поверхности простой. На рис. 173, в приведена развертка коленного канала. Как видно, эллипсы преобразовались на развертке в синусоиды. Чертеж развертки выполнен с учетом рационального раскроя. [c.232]

Ответ. Для отверстия Q = 0,47 и 0,51 л/с для цилиндрического насадка Q = 0,63 и 0,27 л/с для сопла Q = 0,75 и 0,53 л/с. [c.145]

Задача VII—26. Водоструйный насос, получая рабочую воду под давлением из резервуара А, подсасывает из резервуара В воду на высоту = 4 м и нагнетает ее в резервуар С на высоту В.2 = 2 м. Выходной диаметр сопла, из которого вытекает под давлением вода, = = 20 мм, диаметр цилиндрической смесительной камеры d2 = 40 мм, выходной диаметр диффузора, из которого вода поступает в резервуар С, а = 100 мм. [c.166]

Задача XI—11. Определить время опорожнения целиком заполненного цилиндрического сосуда через сопло [c.318]

Характер истечения защитной струи газа определяется геометрическими параметрами сопла сварочного инструмента. Установлены оптимальные соотношения между диаметром сопла и длиной его цилиндрической части, требования к форме сопла и то расстояние, на котором оно должно находиться от свариваемого изделия, и некоторые другие параметры конструкции инструмента [23]. [c.380]

Мак-Ги [И] и другими ). Типовое устройство вихревой трубы показано на 4)иг. 3. В цилиндрическую трубу через сопло, расположенное по касательной к внутренней поверхности, вводится струя газа, обладающая большой скоростью. Внутри трубы по одну сторону сопла имеется круглая диафрагма / (на фиг. 3 она показана справа вблизи сопла iV) с отверстием, расположенным по оси трубы. При подаче газа через сопло возникает винтообразный турбулентный поток газа в направлении от диафрагмы (слева на фиг. 3). Выход [c.11]

Теоретический расчет теплообмена в струе в смесительных конденсационных установках разработан только для ряда простых случаев [16, 17], а именно при предположении, что струя жидкости, вытекая из начального сопла, сохраняет свою первоначальную цилиндрическую форму вплоть до точки, где она начинает распада ться на капли. [c.64]

Пример 2. Произведем расчет простейшего эжектора, состоящего из сопла А и цилиндрической смесительной трубы В, расположенных в пространстве, заполненном неподвижной жидкостью (рис. 1.9). Из сопла подается струя, которая подсасывает жидкость из окружающего пространства. Пусть на выходе из смесительной трубы скорость и плотность смеси примерно постоянны. Построим контрольную поверхность из сечений J и 2, проходящих нормально к потоку по срезу сопла и срезу смесительной трубы, и боковых поверхностей, направленных параллельно потоку. На всей контрольной поверхности господствует одно и то же давление покоящейся жидкости, т. е. главный вектор сил давления равен нулю. [c.41]

Исследуем термодинамический процесс, который имеет место в тепловом сопле ). Дифференциальная форма уравнения количества движения применительно к цилиндрической трубе при отсутствии трения имеет следующий вид [c.208]

Пример 10. Форсажная камера турбореактивного двигателя представляет собой установленную за турбиной цилиндрическую трубу с соплом регулируемого сечения на выходе. В камере происходит горение дополнительно впрыскиваемого топлива, вследствие чего повышается температура газа. Пусть параметры потока газа па входе в камеру р = 1,94-10 Н/м , Г =880 К, А,] = 0,4. Эти величины должны сохраняться постоянными независимо от величины подогрева газа, иначе будет изменен режим работы турбины и компрессора. [c.250]

Тяга эжекторного сопла равна суммарному импульсу двух струй на срезе обечайки. Параметры струй при цилиндрической [c.451]

На основании неравенства (5) левая часть данного уравнения всегда положительна. Отсюда следует, что р2 > р, т. е. выравнивание поля скорости в цилиндрической смесительной камере сопровождается возрастанием статического давления-, во входном сечении камеры существует пониженное давление по сравнению с давлением на выходе из камеры. Это свойство процесса непосредственно используется в простейших эжекторах, состоящих из сопла и одной цилиндрической камеры смешения, как, например, [c.503]

Фиг. 50. Зависимость величины концентрации топлива в ядре струи в процентах от впрыснутого количества топлива — А, от скорости истечения струи — w при различных противодавлениях — pg 1 — однодырчатое сопло закрытой форсунки с плоским седлом (фиг. 44) — разрыхлённое распыливание 2—штифтовое сопло (цилиндрический штифт) (фиг. 42) —сосредоточенное распыливание.

Установка УРР-600 конструкции ВНИИАвтогена состоит из резака РР-600, десятибаллонной кислородной рампы, кислородного редуктора, трехбаллонной ацетиленовой рампы с обычным ацетиленовым редуктором. Резак РР-600 — инжекторного типа, двухшланговый, режущее сопло цилиндрической формы, весом 3,8 кг расположено соосно с подводящей трубкой. [c.562]

Выделим отсек AB DEFGH жидкости (рис. 71, а). Этот отсек ограничен плоскостью АВ, нормальной к оси струи и проходящей вблизи входа в приемный канал там, где структура струи еще не нарушена плоскостью EF, проведенной нормально к оси приемного канала на таком расстоянии от его входа, где движение становится равномерным цилиндрической поверхностью DE — GF, диаметр которой равен диаметру приемного сопла, цилиндрической поверхностью АН — ВС. [c.176]

При отработке рационального режима продувки жидкой ванны кислородом работниками металлургических заводов совместно с сотрудниками ЦНИИЧМ опробованы фурменные головки различных конструкций со всевозможным внутренним сечением сопла (цилиндрическим, с обратным конусом, типа Лаваля и др.). Конструкция сопла, через которое кислород вводится в ванну печи, оказывает значительное влияние на характер технологического процесса. Скоростной напор и форма кислородной струи, вытекающей из сопла, определяют характер взаимодействия кислорода с металлом и шлаком и влияют на скорость окисления элементов в ванне печи, [c.252]

Диаметр отверстия диафрагмы измеряется со стороны входа потока не менее чем в четырех местах (в противоположных точках перпендикулярных диаметров), а отверстия сопла (цилиндрической части)—в двух сечениях, не менее чем в четырех местах в каждом сечении. Действительный диаметр сужающего устройства находится как среднее арифметическое из всех измерений. Отклонение диаметра отверстия стандартного сужающего устройства от заданного размера не должно превышать 0,001 й при т ,0,45 и 0,0005й при т 0,45. [c.157]

Как показывают исследования кислородных струй методом интерференционных полос, основанном на фотографировании освещенной кислородной струи, относительная ци-линдричность струи, вытекающей из сопла цилиндрической или ступенчато-цилиндрической формы (фиг. 135, б), бывает только при сравнительно низких давлениях кислорода (на редукторе), не превышающих 5—6 ати. При дальнейшем повышении давления режущая струя заметно расширяется книзу и приобретает конусообразную форму. Особенно сильное расширение струи на- [c.319]

Задача VI—27. Сравнить расходы жидкости через о гверстие с острой кромкой, внешний цилиндрический насадок и коноидальный насадок (сопло) одинакового диаметра й = 10 мм при одинаковом напоре истечения Я = 5 м и двух значениях кинематической вязкости жидкости V = 1 и 1000 сСт. [c.145]

Одной из основных геометрических характеристик вихревой трубы является радиус разделения вихрей г . Физико-математическая модель, построенная на гипотезе взаимодействия вихрей, позволяет рассчитывать величину на режимах, когда истечение из отверстия сопла-завихрителя соответствует критическому. Для докритических режимов истечения обычно принимают rj = г, [116]. Это весьма жесткое допушение, так как оно исключает возможность формирования свободного квазипотенциального закрученного потока в узкой кольцевой зоне, прилегающей к внутренней цилиндрической поверхности камеры энергоразделе-ния. Практически это означает полное отсутствие возможности взаимодействия вихрей, так как будет существовать лишь один приосевой вынужденный вихрь, вращающийся как квазитвердое тело. Устранить это внутреннее противоречие можно, если в математическую модель ввести оценку значения rj, основанную на законах сохранения массы, энергии и момента количества движения с учетом особенностей турбулентного характера течения. Рассмотрим модель вихревой трубы с тангенциальным вдувом газа через щель сопла на внутренней поверхности трубы радиусом [c.188]

В воздухоохладителе КВЖ (рис. 5.38) патрубки холодного потока выполняют роль активных сопл эжекторов, подсасывающих воздух из атмосферы для возможности регулирования и расширения эксплуатационных возможностей. Это позволяет, например, понизить температуру потока охлажденного в КВЖ до температуры, разрешенной из условия обеспечения санитарно-гигиенических норм. Вместе с тем, при сохранении холодопроизводительно-сти возрастает массовый расход потока, охлаждающего объект. Оптимальным является режим с заглушенной на горячем конце вихревой трубой первой ступени (ц,= 1,0) и вихревыми трубами второй ступени, работающими при относительной доле охлажденного потока ц,= 0,7. В воздухоохладителе КВЖ использовались коническо-цилиндрические вихревые трубы 5 мм, /=22rf, [c.279]

При дальнейшем движении тарели происходит перестройка структуры потока.Сверхкритический перепад давления на кольцевой щели уменьшается до критического, затем до дозвукового. Дозирущее сечение перемещается в цилиндрическую втулку сопла, течение у кромок тарели становится дозвуковым (рис.3,0). Дальнейшее открытие сопла не изменяет картину течения. [c.17]

Исследованы расходные и импульсные характеристики моделей регулируете кольцевых сопел с несимметричным входом и цилиндрической сверхзвуковой частью. На основания имеющихся результатов анализиру-етгл влияние геометрия тареля и входных кромок сопла на картину течения, расходные и импульсные характеристики. [c.141]

Сравним полутепловое сопло с геометрическим при одинаковом конечном значении полного теплосодернсавия h)j имея в виду, что в полутепловом сопле подогрев газа совершается в цилиндрической трубе 1—2, а в геометрическом сопле то же количество тепла подводится к газу до его входа в сопло. Значения скорости истечения из обоих сопел одинаковы, так как в критических сечениях величина температуры торможения одна и [c.213]

В эжекторе, показанном на рис. 9.4, выходное сеченпе соиел совпадает с входным сечением цилиндрической смесительной камеры. Существующие методы расчета эжектора составлены именно для такой схемы, поэтому она и будет рассматриваться в дальнейшем. Однако на практике сопла часто располагают на некотором расстоянии от входного сечения камеры. Так, например, сопло двигателя на стенде (рис. 9.2) нельзя поместить во входное сечение цилиндрической камеры эжектора, так как существующее в этом сечении разрежение изменит распределение давления на внешней поверхности сопла, что внесет погрешность в величину измеряемой реактивной тяги. [c.495]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...