Сопло профиль

Значительно сложнее происходит течение сжимаемого газа. В этом случае сечение сопла (профиль) при данном секундном расходе газа m определяется характером изменения не только его скорости W, но и удельного объема V, который изменяется по адиабате (рис. 5.4, б). [c.88]

Какой профиль должно иметь сопло при различных скоростях входа газа [c.215]

Г . Сопло имеет прямоугольную форму с высотой А и шириной Ь. Скорость вдува Допустим, что на входе окружная скорость имеет равномерный профиль. На некотором удалении от соплового ввода полностью сформированы свободный и вынужденный вихри с соответствующим распределением окружной скорости. Запишем уравнения сохранения расхода, кинетической энергии вращающегося газа и окружного момента количества движения [c.189]

Анализ взаимодействия закрученной струи со сносящим потоком на основе метода баланса действующих сил может быть осуществлен в системе координат xyz с началом отсчета в центре сопла, формирующего струю (рис. 7.34). Плоскость xOt образует поверхность вдува, над которой распространяется основной поток с плотностью и равномерным профилем скорости V. Закрученная струя истекает из сопла диаметром под углом к направлению основного потока. Закрутку струи будем характеризовать циркуляцией вектора скорости Г по ее границе. [c.360]

Из этого решения трудно сделать какие-либо выводы, так как при изменении параметров меняется профиль сопла. На фиг. 7.1— 7.6 приведены решения для А (ж), Р (ж), Т (ж), Тр (ж), и (ж) и Mg (ж), полученные при типичных значениях параметров [c.307]

О профиль давления при отсутствии конденсации в сопле Р = 3880 мм рт. ст., Т= —27 С —-------------------теоретический профиль давления. [c.333]

Наряду с выполнением формы канала сопла по специальному профилю термотрансформатор был оборудован устройством отвода конденсата из пристеночной зоны. [c.265]

Таким образом, мы получаем профиль направляющего козырька АС. Давление па луче ВС равно заданному внешнему давлению, вследствие чего за лучом ВС струя опять становится параллельной и равномерной. Скорость в этой струе больше, чем скорость внутри сопла в сечении BD. Струя отклоняется от оси сопла на угол S, определяемый отношением внешнего давления к давлению внутри сопла в сечении BD. [c.173]

Если смешиваются газовые струи с равномерными полями скорости, плотности и температуры в начальном сечении, то Пт = 1. При /1 = 1 и p = , а также вдали от сопла при n =i и p i интегралы Вю и В20 суть константы, определяемые по профилям скорости (3) и температуры (8). [c.379]

Рассмотрим влияние спутного потока на длину начального и переходного участков струи. При равномерных профилях скорости в струе и в спутном потоке на срезе сопла и постоянной плотности согласно (67) и (68) [c.391]

Сочетание формул (122) и (123) позволяет получить приближенно неравномерный профиль скорости за первой бочкой нерасчетной струи при больших значениях N в этом месте струя становится изобарической, т. е. может быть рассчитана по данным 4. Расчет по формулам (122) —(123) для режима истечения воздушной струи из плавного сопла (аа = 0°) в поток воздуха при Ма = 1, М = 4, N = 82, к = 1,4 дает толщину слоя смешения в долях от его длины Ь/х = 0,058, f = 14, =13,4. Принимая f = g = 13,7, получаем длину зоны смешения = 26г , радиус диска Маха о = 10,2гд, относительно малую толщину слоя смешения Ь = 1,52г = 0,15г . [c.428]

Экспериментальные данные, а также данные теоретического анализа позволяют заключить, что по мере удаления от выходного сечения сопла распределение скоростей и другие параметры все меньше зависят от условий истечения, а безразмерный профиль скорости приобретает универсальный характер. Поэтому с известным приближением, если нас интересует главным образом основной участок, можно реальную струю заменить струей-источником, т. е. бесконечно тонкой струей, вытекающей в направлении оси х из полюса О. Теоретическое описание струи-источника значительно проще, чем описание струн конечной толщины. [c.379]

Описанный теоретический характер изменения расхода достаточно хорошо подтверждается опытным путем при равномерном распределении скоростей на срезе. Последнее может быть обеспечено плавным очертанием профиля сопла, рассчитанным по специальным формулам [81. [c.424]

Метод характеристик требует значительного объема вычислений, причем конечный результат не может быть получен в аналитической форме. Поэтому такой метод используют только в тех случаях, когда имеющиеся аналитические или эмпирические зависимости не обеспечивают требуемой точности. К этим случаям относится, например, построение профиля сверхзвуковой части сопла аэродинамических труб, на выходе которого требуется получить равномерный сверхзвуковой поток газа с заданными параметрами. [c.138]

Для расчета длины сопла можно воспользоваться исследованиями [10], в результате которых установлена зависимость углов [угол наклона профиля сопла в точке Е (рис. 4.1.3)] и Ра от безразмерной длины сопла д = Ъ т и (рис. 4,1.4). Задаваясь значениями и Рд, можно найти по графикам этого рисунка соответствующие значения и Р, . [c.308]

Газовый руль представляет собой консоль несущей поверхности, устанавливаемую обычно непосредственно за выходным сечением сопла двигательной установки. Такая консоль имеет небольшое удлинение и симметричный профиль. [c.329]

Расчет сил, создаваемых газовым рулем, соответствующий выбор его формы, размеров и месторасположения являются весьма сложной задачей. Получение при этом достоверных результатов затрудняется неравномерностью газового потока из сопла, наличием в нем несгоревших частиц топлива, затупленным профилем руля, влиянием на его обтекание боковых кромок и интерференции со стенками сопла. [c.331]

Анализ индуцированных потерь подъемной силы для различной ориентации сопла двигателя по отношению к несущей поверхности (рис. 5.3.10) указывает на то, что влияние формы профиля уменьшается с увеличением отношения Ыdj и становится несущественным при /йу> 11. Влияние размеров сопла иллюстрируется на рис. 5.3.11. [c.377]

Конфигурация профиля сопла Лаваля объясняется относительным характером изменения удельного объема v и скорости потока W при истечении. На участке / (рис. 13.4) при понижении давления от pi до р р скорость газа растет более интенсивно, чем удельный объем, и в соответствии с уравнением неразрывности потока /. j = Mv.Jw2 сечение сопла в направлении движения должно уменьшаться до критического (/щщ)- На участке // продолжается понижение давления газа от рцр до р. = Рс но здесь более интенсивно растет удельный объем газа, что приводит к необходимости увеличения площади сечения сопла в направлении движения. [c.16]

При выполнении указанных расчетов не учитывается длина сопла, а определяются лишь значения входного, выходного и промежуточных его сечений. Данная особенность расчета сопел справедлива для обратимых адиабатных процессов истечения газов и паров. При таких расчетах достаточно установить значения fl, /min и /2 и соединить их линией плавного перехода. При неизменных значениях указанных сечений изменение продольного профиля сопла приведет лишь к изменению распределения давлений, но не повлияет на конечную скорость Сг. Когда рассчитывают сопло для реального процесса истечения, учитывают сечение сопла на входе и выходе и длину канала сопла. Угол конусности сопла определяют исходя из минимальных потерь на трение. [c.108]

Выбор профиля сопла. Для полного перевода потенциальной энергии давления газа в кинетическую энергию потока профиль сопла выбирают следующим образом [c.111]

Профиль сопла выбирают следующим образом находят значение (приближенное) критического давления по ( юрмуле (10.22) [c.112]

Скорость истечения пара из сопла выбранного профиля определяется по формуле (10.18) [c.113]

Длина сопла Лаваля выбирается по следующим рекомендациям длина суживающейся части должна быть минимальной, а профиль сопла — плавным с целью уменьшения потерь на трение длина расширяющейся части должна обеспечивать угол раствора II —12° для [c.182]

Вблизи среза сопла или в общем случае течения с отрывом необходимо принимать во внимание сглаживание разрыва скорости. Даже при малых характеристических числах Рейнольдса, вычисленных, скажем, по длине сопла, профиль скорости ламинарного потока сразу же за соплом имеет точку перегиба и является в высшей степени неустойчивым [686]. Следовательно, уместно рассматривать течение с отрывом в общем случае как задачу, включающую турбулентное смешение. Предлагаемый здесь анализ течения с отрывом потока с малой концентрацией частиц основан на методе Гёртлера [686], который получил следующее соотношение для двух смешивающихся потоков жидкости, имеющих скорости ПуП Оз при а = О и /1 > Па [c.382]

Некоторые результаты расчетов по одномерной схеме приведены в гл. 1, Ниже рассмотрены некоторые данные, дополняющие рис. 1.1—1.3, и проведено сопоставление с экспериментом. Кратко напомним, что расчетным путем установлено влияние дисперсности ка распределение статических и полных давлений вдоль суживаю-шегося сопла при отсутствии скольжения дискретной фазы (см. рис. 1.1). Изменение полного давления вдоль сопла при различных Vo, Уо и Гко было показано на рис. 1.2. На рис. 1.3 иллюстрировалось интенсивное изменение коэффициентов скольжения и степени влажности вдоль сопла, профиль которого показан на рис. 1.1. Коэффициенты потерь кинетической энергии, учитывающие только взаимодействие капель с несущей фазой (см. рис. 1.4), резко увеличиваются с ростом степени влажности и радиуса частиц и несколько снижаются с увеличением коэффициентов скольжения. [c.228]

По мере приближения к критическому сечению сопла профиль скорости принимает форму, характерную для ускоренного течения. При уменынении температуры стенки влияние градиента давления на профиль скорости ослабевает. [c.539]

Визуальные наблюдения и фотоснимки потока смеси в плоском сопле позволяют заключить, что смесь равномерно заполняет сечение сопла до а 0,08. При ббльших значениях степени сухости смеси жидкость сосредоточивается главным образом в центральной части сечения сопла. Профиль входного участка оказывает существенное влияние на характер потока смеси в сопле. [c.24]

Если поток закручен как целое на выходе из сопла завихрите-ля И (г) = onst, т. е. профиль осевой скорости считается равномерным, а окружная составляющая возрастает от О на оси до максимальной на стенке сопла, то параметр закрутки по [c.9]

Вопрос о числе сопловых вводов до конца не решен. При односопловом вводе в сопловом сечении вихревой трубы наблюдается явно выраженная радиальная неравномерность полей скоростей и давлений, вызванная конечными размерами высоты вводимого закрученного потока. Чем тоньше толщина вводимого тангенциального слоя, тем выше равномерность. Многосопловой ввод при сохранении основных рекомендаций, полученных опытным путем, целесообразен. Особенно это полезно для тр -б сравнительно большого диаметра d>40 мм, где сложность изготовления не вносит ощутимых погрешностей, приводящих к ухудшению характеристик. Для обычных спиральных сопел прямоугольного профиля отношение высоты сопла к его ширине составляет h Ь = I 2, что позволяет ввести поток в канал в виде узкой по высоте струи. [c.71]

Аналогичная картина взаимодействия имеет место при наличии во внешнем потоке косого окачка уплотнения, при возникновении скачка уплотнения в местной сверхзвуковой зоне на крыловом профиле, при нерасчетном истечении из сопла. [c.344]

Коэффициент неравномерности потока в начальном сечении струи W2u зависит от профилей скорости и плотности. Например, в случае р = onst и пограничном слое, заполняющем по закону 1/7 (см. гл. VI) все сечение, в осесимметричном сопле получается П2и = 0,68, а в плоском — иди = 0,7775. Если пристенный погра-ничный слой составляет 30 % от полутолщины (радиуса) сопла, то получается соответственно в осесимметричном случае П2и — = 0,77, а в плоском — П2и = 0,864. Однако обеспечить достаточную равномерность потока в прямоугольном сопле труднее, чем в круглом, поэтому влияние начальной неравномерности в первом случае больше. Практически согласуется с опытными данными для хороших сопел следующая универсальная формула падения скорости вдоль основного участка струи [c.388]

Применение стандартных суживающих устройств (диафрагм, суживающих сопл, сопл Вентури) для измерения расхода ограничено поперечными размерами трубопровода (П>50 мм), а также числом Рейнольдса. При Ре меньше граничного (Регр) коэффициенты расхода начинают изменяться в зависимости от Ре. Введение соответствующих поправочных множителей к коэффициенту расхода не всегда гарантирует обусловленную точность измерения расхода. В этих случаях успешно используют нестандартные суживающие устройства сдвоенные диафрагмы и сопла с профилем в четверть круга, которые располагают постоянным коэффициентом расхода в достаточно широком диапазоне изменения числа Рейнольдса — от 2-10 до 3-10 . [c.211]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...