Растяжение первой волны

Если волна-3 не растягивается, достаточно высока вероятность растяжения первой волны. Если первая волна растянута, волна-3 не должна намного превышать 61.8% первой волны и волна-5 не должна намного превышать 61.8% волны-3. Если волна-1 меньше волны-3 (но не менее 61.8%), то вероятно, что Растянутой будет волна-5. Это повлечет за собой перекрытие волной-4 волны-1, цри-чем волна-4 будет больше по цене и/или времени, чем волна-2. 5-я волна должна быть как минимум равна ценовому расстоянию 1-3, прибавленному к минимуму волны-4. 5-я волна не должна быть больше 161.8% расстояния волн 1-3, прибавленного к вершине волны-3. [c.246]

Растяжение первой волны 12-10 [c.271]

Растяжение первой волны [c.281]

На основании своего опыта изучения профилей волн конечной деформации при известных скоростях частиц Хан первым установил, что нелинейная теория Тэйлора и Кармана справедлива и в случае волн растяжения. Хан смог установить и определяющую функцию отклика. Он обнаружил, что эта функция очень близка к той, которую я определил для волн сжатия, т. е. к определяемой формулой (4.54) в разделе 4.28. Замеренные и предсказанные продолжительности прохождения фронтов волны растяжения и волны сжатия точно определялись на основании одной и той же функции отклика, так же как и измеренные наибольшие деформации в каждом случае и наибольшие напряжения для отраженной волны в жестком стержне, показанном на рис. 4.226. [c.331]

Повышение скорости деформации от 1 до 8 мм/мин приводит к значительному (в 5. .. 8 раз) увеличению N на всех стадиях нагружения. При однократном испытании на растяжение плоских образцов с дефектами (отверстия, надрезы) па кривой АЭ имеются два максимума. Первый максимум наблюдается при напряжениях, меньших предела текучести. Напряжение первого максимума зависит от формы и размера дефекта. Второй максимум появляется при напряжении, которому соответствует максимум в бездефектном образце. Появление первого максимума связано с испусканием акустических волн преимущественно из зоны дефекта, где концентрируются напряжения. Напряжения, действующие в зоне дефекта, близки к уровню напряжений, соответствующих появлению максимума амплитуды сигналов АЭ для бездефектного образца. Это позволяет по значению АЭ оценивать концентрацию напрял<ений в зоне дефекта. [c.449]

Формулы для определения характеристик демпфирующих материалов не учитывают деформации растяжения или сжатия в демпфирующем слое. Это предположение справедливо до тех пор, пока жесткость демпфирующего слоя будет значительно меньше жесткости самой металлической балки. Кроме того, эти формулы были получены с использованием приближенного гармонического представления форм колебаний. Для консольных балок указанное предположение удовлетворительно выполняется только для высших форм колебаний. Оно неприемлемо для первой формы колебаний, поэтому для получения достоверных данных следует вводить эмпирические представления об эквивалентной длине волны колебаний. Обычно принято не рассматривать результаты, связанные с первой формой колебаний трехслойных консольных балок. [c.323]

В заключение сделаем два замечания. Во-первых, описанная картина деформации правильна лишь до момента наступления разгрузки, ио-вторых, здесь рассмотрено распространение волны растяжения, при ударе сжатия знаки деформации s, скорости v и смещения и изменятся на обратные. [c.260]

В разделе I представлены работы А.Ф. Сидорова, посвященные развитию методов точного интегрирования системы уравнений газовой динамики, анализу новых классов решений, постановке содержательных начально-краевых задач в этих классах (первые работы по этой теме были выполнены совместно с его научным руководителем Н.Н. Яненко). В цикле работ излагаются результаты построения и исследования решений, характеризуемых функциональными зависимостями между искомыми функциями (течений с вырожденным годографом, кратных волн), линейностью поля скоростей по части независимых переменных, инвариантностью относительно преобразования растяжений (стационарных и не стационарных конических течений). При описании указанных классов решений часто возникают сложные переопределенные системы дифференциальных уравнений, требующие проведения громоздких вычислений при выяснении условий их совместности. Поэтому и вывод систем уравнений, описывающих специальные классы решений, и построение точных решений этих систем представляют собой трудоемкие задачи. [c.8]

Теперь перейдем от бесконечно широкой полосы к цилиндрической трубке. Пока величина а в сравнении с / еще велика, первый член в формуле (101) будет представлять лишь небольшую поправку ко второму члену и притом он будет увеличивать критическую нагрузку. Минимальная критическая нагрузка в этом случае будет получаться все же при п=, т. е. цилиндрическая поверхность при потере устойчивости деформации еще не будет подразделяться на несколько волн. Когда же радиус а будет все больше и больше уменьшаться и будет сравним по величине с длиной I, то преобладающее значение получит первый член главным образом потому, что он содержит толщину оболочки лишь множителем первой степени, в то время как второй член зависит от А. В противоположность второму члену, зависящему от изгиба, первый член, зависящий от растяжения, будет тем меньше, чем больше целое число п, так как в первом члене и стоит в знаменателе, в то время как во втором и стоит в числителе. Поэтому, чем больше влияние члена, зависящего от растяжения, т. е. чем меньше радиус цилиндра, тем больше будет число п полуволн, образующихся при потере устойчивости деформации, и тем жестче будет трубка в смысле сопротивления сплющиванию в направлении оси. [c.370]

Влияние указанных выше видов неоднородности на первую и вторую моды поверхностной волны имеет качественно различный характер. Нормальная неоднородность (рис. 7.2.2) проявляется в сдвиге первых двух дисперсионных кривых вверх по частоте и в значительном их растяжении по оси а. Трансформация пропорциональна значению /о. Это ведет к непропорционально малому и неравномерному по частоте увеличению фазовых скоростей первых двух мод. [c.149]

Волны растяжения возникают в объектах типа стержня. Тогда частицы колеблются вдоль направления распространения волн и перпендикулярно к нему. Поверхностные волны обусловлены колебанием частиц со значительной амплитудой на поверхности тела и постепенным ее уменьшением при удалении частиц от поверхности. Если продольная волна падает перпендикулярно на плоскую границу раздела двух сред, обладающих различным акустическим сопротивлением, то одна часть ее энергии переходит во вторую среду, а другая отражается в первую. Доля отраженной энергии тем больше, чем больше разность акустических сопротивлений сред. Если продольная волна попадает на границу раздела двух твердых сред под углом, го отраженная и прошедшая волны преломляются и трансформируются в продольные и сдвиговые, распространяющиеся в первой и второй средах под различными углами. Законы отражения и преломления волн аналогичны законам геометрической оптики. Свойства упругих волн учитываются при разработке технологии и средств контроля изделий. [c.58]

Как было показано в первой части монографии, есть много раз -личных типов упругих волн, которые могут распространяться в твердой среде. В неограниченном твердом теле имеется только два типа волн, называемых волнами расширения и волнами искажения. Вдоль твердого стержня могут распространяться три типа волн — растяжения, кручения и изгиба, а в пластинках — волны растяжения и изгиба. Кроме того, вдоль поверхности твердого тела могут распространяться волны Релея, если только их длина не велика по сравнению с поперечными размерами образца. [c.132]

Успехи динамики упругих тел в Советском Союзе были в известной мере подготовлены достижениями ученых дореволюционной России. Первые работы по общим методам интегрирования уравнений динамической теории упругости были выполнены еще в 1831 г. М. В. Остроградским, построившим (одновременно с С. Пуассоном) решения уравнений движения при произвольных начальных данных. Суммируя решения простого гармонического типа, М. В. Остроградский получил решение, соот-ветствующее распространению в неограниченной упругой среде волн двух типов волн расширения и волн искажения. При распространении волн первого типа в среде возникают сжатия, растяжения и сдвиги, но отсутствуют вращения волны второго типа вызывают сдвиги и вращения, не создавая объемного расширения. [c.292]

В теории, развитой в ряде работ Х. А. Рахматулина (1945, 1947, 1952), проблемы распространения продольных и поперечных волн в нитях удалось разделить. В первой из указанных работ было дано решение задачи об ударе по гибкой нити бесконечной длины, когда ударяющее тело движется с постоянной скоростью. Аналитически задача сводится к решению двух дифференциальных уравнений относительно двух компонент перемещения. В частности, был рассмотрен практически важный случай, когда диаграмма растяжения нити может быть представлена ломаной из двух участков (билинейный закон). Кроме того, рассматривался нормальный удар телом конечной массы с исчезающе малыми размерами. Возникающее в результате удара натяжение сразу после соударения уменьшает скорость тела. При этом вправо и влево от места соударения одновременно распространяются риманова волна и волна разгрузки. Дальнейшее решение зависит ет постулированного соотношения между скоростями этих волн. [c.315]

Принимая во внимание эти общие понятия о движении ультразвуковых волн, можно представить себе, что вибрирующий наконечник волновода в первые мгновения после его контакта с неподвижными свариваемыми деталями (рис. 2, в) развивает заметное тепловыделение именно в этом контакте. В свариваемый контакт волновые колебания передаются с некоторым сдвигом во времени. В конечном итоге волновые процессы попеременного сжатия, поворота, растяжения и нового поворота кристаллитов приводят к внутреннему нагреву некоторых объемов металла вокруг свариваемого контакта. [c.110]

При действии на поверхность тела импульса давления или энергии возникает волна сжимающих напряжений, распространяющаяся в глубь материала. Волна сжатия чаще всего приводит к разрушению при выходе на свободную поверхность или границы слоев, где она может трансформироваться в волну растяжения. Если нагрузка достаточно кратковременна, то вслед за волной сжатия возникает волна растяжения, которая представляет существенную опасность и может привести к так называемому наружному отколу [130]. В данном параграфе излагаются результаты исследований разрушения материалов в плоских волнах напряжений, вызванных тепловой нагрузкой, недостаточной для начала фазовых переходов первого рода. Рассматриваются случаи весьма кратковременных (10 —10 с) и более длительных процессов. В первом случае временем нагрева тела излучением не пренебрегаем, но используем линейный подход к расчету прочности, во втором случае поглощение излучения полагаем мгновенным процессом и используем развитую выше нелинейную теорию расчета прочности. [c.184]

Как известно, при генерации излучением волн напряжений в их образовании могут принять участие два различных по физике механизма первый — термический, сущность которого в том, что атомы кристаллической решетки, в кинетическую энергию колебаний которых перешла энергия излучения, начинают оказывать друг на друга более сильное воздействие, в результате чего в теле возникает последовательность волн сжатия и растяжения. Этот механизм работает преимущественно при низких температурах (рис. 58, а). При увеличении Т до температуры испарения вещества возникает другой механизм генерации волн напряжений, связанный с воздействием на тело разлетающихся высокотемпературных паров. При росте нагрузки реакция паров возрастает и второй механизм подавляет первый, как это хорошо видно из рис. 58, б — г. Волна разрежения, связанная с термическим механизмом, все более подавляется продуктами испарения. Процесс разрушения в волне растяжения замедляется (ср. рис. 58, б, в) и полностью прекращается при Т = 2Ъ ООО °С. Таким образом, рост температуры поверхности не обязательно приводит к увеличению зоны разрушения материала. [c.192]

На рис. 59 показано распространение волн радиальных и окружных напряжений по толщине сечения цилиндра г = Ь/Я (вблизи правого торца). Как видно, влияние вязкости уже в первые моменты времени приводит к уменьшению амплитуды радиальных напряжений более чем в 4 раза, окружных — более чем в 3 раза в полимере и в 2 раза в стали. Если внешний слой (полимер) считается упругим, то ситуация получается близкой к отражению волны от абсолютно жесткой преграды, при этом в сталь проходит волна сжатия с удвоенной амплитудой. Затем, отразившись от свободной внутренней поверхности, она преобразуется в волну растяжения, сохраняя при этом свое максимальное значение, которое может привести к отколу, расслаиванию и т. п. разрушениям. При учете реальных свойств полимера волна значительно сглаживается и на внутренний слой действует нагрузка, аналогичная квазистатической, что особенно наглядно видно по эпюре Оф. При уменьшении длины импульса влияние вязкости на ее амплитуду возрастало. В частности, расчеты показали, что при уменьшении длительности импульса в 5 раз приблизительно на столько же падает амплитуда волны сжатия в материале. Полученные результаты расчетов свидетельствуют о целесообразности применения вязкоупругих материалов в качестве демпфирующих ударную нагрузку слоев. [c.204]

Поэтому для простых воли с очень малой амплитудой тенденция к образованию сильных разрывов возникает при увеличении растяжения, если Л > О, и при увеличении сжатия, если Л < 0. Наличие сдвига не влияет на этот результат, ранее выведенный в виде условия (3.18) для волны чистого расширения, потому что п не входит в члены первого порядка по фпп уравнение (3.70) тождественно уравнению (3.7) и (3,11) с точностью до членов первого порядка по т. [c.80]

Структура полученного выражения характерна для задач устойчивости оболочек величина определяется двумя слагаемыми, первое из которых пропорционально изгибной жесткости Д а второе - жесткости Eh стенки оболочки на растяжение. Числа волн в о1фуж-ном и осевом направлениях (л и 2т ), при которых величина q,un достигает минимума, следует определять подбором. Но при большом числе волн комплекс т] можно условно рассматривать как непрерывно изменяющийся параметр и определять ft. из условия = После элементарных выкладок [c.212]

Отчетливо обнаруживается повышение крутизны профиля волны скорости частиц по мере того, как фронт волны перемещается от точки, удаленной от места возбуждения волны на расстояние в 30,5 см, до точки, отстоящей на 274 см от источника волны. Скорость волны разгрузки в опытах Экснера с вулканизированными полосками резины, растянутыми до пятикратного увеличения длины, составляла 65,9 м/с (см. раздел 3.33). Сравнение с данными Колски 122 м/с снова показывает, как подчеркивал Мэллок в 1904 г. (Mallo k [1904, 1]), изменение (свойств) резины от случая к случаю наряду с возможным различием между волнами нагружения при растяжении и волнами разгрузки при сжатии в предварительно напряженной резине. Часто утверждалось, что в твердых телах имеют место ударные волны, но эти опыты обеспечили первое прямое свидетельство роста крутизны фронта волны в процессе ее распространения. [c.357]

Далее, волны растяжения первой моды Похгаммера — Крй (для которых при не слишком больших волновых числах к продольные смещения приблизительно постоянны по сечению) обладают тем свойством, что фазовая и групповая скорости максимальны при нулевом волновом числе (т. е. к) - kf(k), f"(k)<0 при ->-0). Поэтому для очень длинной волны, возникающей при снятии растяжения (так что сечение расширяется), почти вся энергия заключена в ее первой гармонике, и крутизна передней части волны увеличивается благодаря влиянию амплитуды на местную скорость распространения- [c.103]

В. А. Барвинок и Г. М. Козлов определяли коэффициент Пуассона плазменных покрытий звуковым методом, путем возбуждения в образце стоячей волны первого тона [89]. Этот динамический способ выгодно отличается от статических испытаний, так как усиление переменного сигнала от тензорезисторов не составляет особых затруднений. В основе метода лежит особенность деформации стержня постоянного поперечного сечения при возбуждении в нем стоячей волны первого тона. Периодические продольные деформации растяжения я сжатия с частотой собственных колебаний стержня вызывают поперечные сокращения слоев материала, величина которых зависит от коэффициента Пуассона. Эти деформации измеряются тензорезисто-рами типа 2ФКПА с базой 5 мм и сопротивлением 200 Ом, которые наклеиваются на образец прямоугольного сечения. Схема для измерения коэффициента Пуассона состоит из двух мостов Уитстона, один из которых служит для определения продольной деформации, другой — для измерения поперечной деформации. Коэффициент Пуассона находится по формуле [c.53]

Измерение изменения электросопротивления стали 018Н10Ш в процессе малоциклового нагружения при 650° С (рис. 2, а) показало, что эта характеристика вначале возрастает, а затем снижается до величины, меньшей, чем электросопротивление закаленной стали. Ход изменения электросопротивления обусловливается влиянием двух факторов возникновением выделений, вызывающих рассеяние электронов проводимости (повышение электросопротивления), и обеднением пересыщенного твердого раствора легирующими элементами, определяющими снижение электросопротивления. Максимум электросопротивления достигается тогда, когда размер выделений сопоставим с длиной волны электронов проводимости (5—10 А по Мотту), т. е. на первой стадии старения. При дальнейшем увеличении размеров выделений электросопротивление начинает падать, как вследствие уменьшения рассеяния электронов на выделениях, так и за счет уменьшения электросопротивления матрицы. В момент накопления деформации и появления микротрещин э.лектросопротивление возрастает, причем в момент появления микротрещины наблюдается резкий скачок электросопротивления. При мапоцикловом нагружении по схеме растяжение — сжатие в полуцикле растяжения электросопротивление увеличивается вдвое, по сравнению с полуциклом сжатия (рис. 2, 6). [c.77]

Исследуемые образцы нагружали со скоростью плоским ударом алюминиевого бойка, выполненного в виде стакана диаметром 90 мм, который разгонялся на ппевмо-пороховой установке ПК-90. При этом возможны два варианта схемы нагружения. В первом варианте удар бойком производится по жесткому (т. е. с большей динамической жесткостью) слою испытываемого образца. Диаграммы взаимодействия волн в этом случае приведены на рис. 115, где х — координата t — время сГг — напряжение, нормальное к фронту волны и — массовая скорость. Точкам на диаграмме (сГг, и) соответствуют области в плоскости t, х). Как видно, при такой схеме нагружения появлению растягивающих напряжений сТг<0 в плоскости сцепления слоев (точка 6) предшествует более раннее растяжение жесткой составляющей А (точка 4) при взаимодействии волны разгрузки, идущей от тыльной поверхности бойка после выхода на нее ударной волны, с встречной волной разгрузки, которая появилась при распаде разрыва на границе с мягким материалом [c.225]

Описанные в 2, 3, 4 опыты касались лишь двух характерных точек диаграммы растяжения — сжатия предела текучести (упругости) и предела прочности (временного сопротивления). Что касается всей диаграммы растяжения при различных скоростях деформации, то построение ее встречает серьезные экспериментальные трудности, когда скорость деформации становится большой. Это — трудности двух типов. Во-первых, при повышении скорости деформации, связанном с приложением нагрузок ударного типа, колебания измерительных приборов становятся столь значительными, что вносимые этими колебаниями погрешности превышают измеряемые величины. Казалось бы, эти трудности можно преодолеть путем применения для измерения, например, деформаций проволочных датчиков сопротивления, которые представляют собой тонкие проволочки, наклеиваемые на образец и изменяюш,ие свое электрическое сопротивление при деформации вместе с деформированием образца. Эти датчики практически безынерционны. Но здесь неизбежно выступают трудности второго рода. Дело в том, что, как увидим далее, механические возмуш,ения в любой реальной среде распространяются с конечной скоростью, в виде волн. При малой скорости нагружения эти волны в течение опыта много раз пробегают туда и обратно вдоль образца, так что напряженное и деформированное состояния в целом однородны. При большой же скорости нагружения деформированное и напряженное состояния сильно неоднородны по длине образца. Это означает, во-первых, что, например, деформация, вычисляемая как отношение абсолютного удлинения к длине образца, не отражает деформированного состояния образца даже в среднем, а скорость деформации, вычисляемая как частное от деления скорости изменения расстояния между концами образца на длину его, не является даже в среднем истинной скоростью деформации, которая, как и деформация, переменна по длине образца и во времени. При этом, чем длиннее образец, тем эти неоднородности существеннее. Во-вто-рых, пробегание туда и обратно волн по образцу передает через датчик на измерительный прибор переменные показания, частота которых соизмерима или превышает собственную частоту колебательных контуров [c.255]

Следовательно, на экране за анализатором будет видна (при монохроматическом освещении) система темных линий, называемых изохромами, соответствующих разным значениям п и называемых соответственно изохромами нулевого, первого и т. д. порядков. Какой именно разности напряжений соответствует изохрома данного порядка, устанавливается путем простого опыта на растяжение полосы. Если освещение производится естественным (белым) светом, то вследствие зависимости D от длины волны будут получаться одноцветные полосы, так как затухание для данного будет иметь место лишь для волн определенной длины. [c.359]

Для современной техники актуальным является вопрос экранирования и уменьшения динамических воздействий на конструкции [107], для этого используют слоистые элементы конструкций из материалов с резко различающимися импедансами. Отличительной особенностью ударно-волновых процессов является существенная нелинейность зависимости амплитуд отраженных и проходящих волн на границе двух сред от их характеристик. Анализ результатов серии расчетов удара со скоростью 200, 400, 80О, 2000 м/с по трехслойной пластине при следующих параметрах алюминиевый ударник шириной 0,0075 м (6 элементов) слой алюминия шириной 0,0175 м (14 элементов) слой низкомодульного материала типа резины шириной 0,005 м (10 элементов) слой алюминия шириной 0,02 м (10 элементов) — показал, что средний мягкий слой является экранирующим для прохождения волны давления в третий слой при скоростях удара от 200 до 800 м/с и утрачивает свойство экранирования при более высокой скорости удара [88]. Например, при ударе со скоростью 2000 м/с в первом слое алюминия создается сжимающая волна давления с амплитудой —18 ГПа, которая ири взаимодействии со вторым слоем ниэкомодульного материала частично отражается волной растяжения с амплитудой порядка 8 ГПа и частично проходит средний мягкий слой, выходя в третий слой алюминия волной растяжения с амплитудой порядка 6 ГПа (в этом расчете разрушение материалов не учитывалось). [c.130]

В заключение Юнг приводит любопытные соображения о разрушении упругих тел ударом. В этом случае учитывать надлежит не вес ударяющего тела, а его кинетическую энергию. Полагая, что направление удара горизонтально, так что его эффект не может быть усилен влиянием силы тяжести , Юнг приходит к выводу, что если давление веса в 100 фунтов (приложенное статически) разрывает данный образец, вызвав в нем предварительно удлинение в 1 дюйм, то тот же самый вес привел бы к разрыву в результате удара со скоростью, которую приобретает тяжелое тело, падая с высоты Уг дюйма, а вес в 1 фунт разорвал бы его, упав с высоты 50 дюймов . Юнг констатирует, что при воздействии на призматический брус продольной динамическои нагрузки его упругость пропорциональна его длине, поскольку такое же растяжение более длинного волокна производит и большее удлинение . Далее, он находит, что здесь имеется, однако, предел, дальше которого скорость ударяющего тела не может быть увеличена, не превышая упругость ударяющего тела и не приводя к его разрушению, сколь бы малыми ни были размеры первого тела, причем этот предел зависит от инерции частей второго тела, которой недопустимо пренебрегать, когда эти части приведены в состояние движения с большой скоростью . Обозначая скорость, с которой волна сжатия перемещается вдоль бруса, через V и скорость ударяющего тела через V, он заключает, что относительное сжатие, произведенное на конце бруса в момент удара, равно v/V и что предельное значение для скорости v получится, если отношение vIV приравнять тому относительному укорочению, при котором материал подвергшегося удару бруса испытывает разрыв при статических испытаниях. [c.116]

Выражение (106) опять состоит из члена, зависящего от растяжения срединной поверхности, и из члена, зависящего от изгиба ее. Последний растет вместе с/г, а первый с увеличением п уменьшается. Формула (106) показывает, что вследствие большого значения члена, зависящего от растяжения срединной поверхности, сплющивание шаровой оболочки с образованием небольшого числа волн до перехода за предел упругости невозможно. При сплющивании шаровой оболочки должно получиться большое число волн. Чтобы получить наименьшее значение из числа всех возможных при разных значениях п, мы решим относительно N уракнение [c.376]

На высоких частотах показатель затухания механических колебаний в метериале диффузора возрастает и стоячие волны не образуются. Вследствие ослабления интенсивности механических колебаний, излучение высоких частот происходит преимущественно областью диффузора, прилегающей к звуковой катушке. Поэтому для увеличения воспроизведения высоких частот применяют рупорки, скрепленные с подвижной системой головки громкоговорителя. Для уменьшения неравномерности частотной характеристики в массу для изготовления диффузоров головок громкоговорителей вводят различные демпфирующие (увеличивающие затухание механических колебаний) присадки. Что касается нелинейных искажений, то основными причинами их являются во-первых, нелинейная зависимость деформации (сжатия и растяжения) подвеса диффузора и центрирующей шайбы от приложенной силы во-вторых, неоднородность магнитного поля в воздушном зазоре, так как магнитная индукция больше в середине зазора и меньше у краев. А это, в свокх очередь, приводит к тому, что при одной и той же величине тока в звуковой катушке сила, действующая на нее, различна в зависимости от того, вся ли катушка или часть ее находится внутри зазора. В первом случае витки ка тушки пронизываются полным магнитным по током зазора, во-втором — лишь частью его Таковы причины Нелинейных искажений гром коговорителей в области низких частот, об ласти основного резонанса подвижной сис темы, где они достигают своего максимума вследствие максимальных амплитуд колебаний диффузора. На средних и высоких частотах искажения обусловлены другими причинами, поскольку амплитуда колебаний диффузора здесь ничтожна и измеряется десятыми долями миллиметра. [c.115]

Б. Гопкинсон [55] повторил опыты своего отца, применяя аппаратуру, которая позволяла ему измерять максимальную деформацию в верхнем конце проволоки он использовал также малые грузы, так что скорость экспоненциального убывания напряжения в хвосте волны была очень велика. Тем не менее, как показал Тейлор [139], наибольшее растягивающее напряжение в опытах Б. Гопкинсона возникало не при первом отражении, когда напряжение равнялось 2р1/о о, а при третьем отражении, т. е. при втором отражении в верхнем конце проволоки, когда напряжение достигало значения 2,15рКоСо. Б. Гопкинсон в этих опытах показал, что предел прочности при динамическом растяжении металлической проволоки гораздо больше, чем при статических измерениях, причем поправка для напряжения, сделанная Тейлором, только подкрепляет это заключение. [c.169]

Аналитического решения задачи о взаимодействии плоской гармонической волны растяжения — сжатия с трещиной конечной длины, даже без учета контактного взаимодействия не существует. Известные решения получены численно [108, 295, 471, 515, 551 и др.]. Причем, как отмечено в [515], с увеличением значения приведеного волнового числа ki = (ul/ i точность решения ухудшается. Для решения этой задачи с учетом контактного взаимодействия это обстоятельство особенно важно, так как даже при небольшой частоте внешнего воздействия приходится вычислять члены ряда Фурье, соответствующие большим значениям волновых чисел. Поэтому необходимо в первую очередь создать алгоритм решения задачи, который был бы устойчивым и эффективным при различных значениях [c.168]

D. С. Gazis и R. D Mindlin [2.94] (1957) с помощью уточненной теории, учитывающей первую симметричную моду по ширине, исследуют переход от плоской деформации к обобщенному плоскому напряженному состоянию. Это соответствует переходу от /пластины с шириной 2h и толщиной 2а к балке-стенке с шириной 2h и высотой 2а. Вычислены предельные фазовые скорости при больших длинах волн (малых волновых числах т)), соответствующие низшим модам несимметричных (изгибных) и симметричных (растяжение — сжатие) колебаний. Уточненные асимптотические значения этих скоростей с учетом влияния конечности ширины пластины имеют вид [c.176]

J. J. МоСоу и R. D. Mindlin [2.142] (1963) исследов али на основе уточненной теории [2.161] распространение волн вдоль края пластины. Обобщенное плоское напряженное состояние учитывает только первую форму волны расширения и низшую форму поверхностного сдвига, а уточненная теория учитывает еще три формы, связанные с растяжением и симметричным сдвигом по толщине. Поэтому решения по теории обобщенного плоского напряженного состояния не зависят от толщины. При очень низких частотах более высокие формы уточненной теории имеют комплексные или мнимые константы распространения и быстро затухают при удалении от края, и теория обобщенного плоского напряженного состояния дает хорошее описание. С увеличением частоты влияние дополнительных форм возрастает, а зона распространения их все более уменьшается, приближаясь к краю. После перехода через частоту первой симметричной по толщине сдвиговой волны появляется вторая реальная /краевая волна, не улавливаемая элементарной теорией. [c.177]

Таиннственное явление растяжения тем не менее остается одним из наименее понятых явлений в Волновом принципе. Последовательность первых и вторых волн все меньшей и меньшей степени обычно имитирует разворотные структуры, и поэтому последующее возобновление тренда обычно оказывается сюрпризом для неосторожного аналитика. [c.1143]

Понедельник 07 00 по Гринвичу Пока все хорошо. Бакс в пятницу сделал еще один последний тик вниз и откатился в точности на 61.8% движения от 1.8150. Это удар по сценарию зигзага и еще один аргумент в пользу утверждения, что 3-я в 3й на ходу. Азиатское ралли от 1.82 показывает признак классического растяжения - короткие ралли, за которыми следуют мелкие коррекции. Такая структура может быть размечена только как последовательность первых и вторых волн. В хвод не думаю, что у нас будут проблемы с достижением 1.8375. Я также снижаю вероятность зигзага до 5 процентов. Доллар/иена показывает нам путь однако шорты по кабелю принесут вам самую впечатляющую доходность на вложенный капитал. Если наш сценарий крупного и очень острого н хрка волны С в область 1.40-1.45 верен, то фунт уже почти готов к ускорению 3-й волны, направленному вниз. Даже кроссовая картина фунта с точки зрения волнового анализа весьма мрачна, и я гадаю, какие экономические или политические события должны произойти, чтобы запустить это опустошение. Этот процесс переключения, о котором я говорю, подобен оргиастическому рывку по DEM от 1.82 к 1.8490, а затем паническому падению до 1.8150. [c.1143]

Энциклопедия по машиностроению XXL

Оборудование, материаловедение, механика и ...